Установка сэндвич-панелей: пошаговая инструкция
Профнастил, металлочерепица, сайдинг и сэндвич-панели, водосточные системы
- Главная
Сэндвич панели изобрели и начали использовать жилищном и промышленном строительстве еще в 30-х годах ХХ века, но они сохраняют свою популярность до сих пор. Этот практичный, долговечный и доступный по цене материал объединяет в себе качества звуко- и гидроизоляции, утеплителя и внешней отделки.
Содержание
- Особенности сэндвич панелей
- Плюсы и минусы
- Разновидности сэндвич панелей
- Советы по выбору
- О правилах перевозки и разгрузки
- Монтаж сэндвич панелей
- Предварительная подготовка сэндвич панелей
- Особенности монтажа сэндвич панелей
- Фасонные элементы
- Сэндвич панели и готовые объекты: фото
Особенности сэндвич панелей
Изготавливаются сэндвич панели только механизированным способом на заводах, оборудованных специально для этого. Подобные название данного стройматериала не случайно – он состоит из нескольких слоев и представляет собой некий «сэндвич». Сверху и снизу располагаются металлические листы, между которыми находится теплоизоляционный материал. В зависимости от толщины утеплителя варьируются толщина и стоимость сэндвич панелей.
На стоимость влияют также и размеры сэндвич панелей. Стандартная длина таких изделий – 12 м. Впрочем, при желании можно заказать панели нужных размеров. Их толщина может составлять от 40 до 250 мм. В зависимости от профиля ширина панелей может составлять от 50 до 120 см. Изделия с небольшой шириной чаще используются для строительства ворот гаражей, а более широкие покупают для возведения или отделки таких объектов как склады, дома, гаражи и проч.
Дороже всего стоят трехслойные сэндвич панели из-за их сложной структуры, повышенной прочности и отличных эксплуатационных характеристик.
Плюсы и минусы
Популярность и востребованность сэндвич панелей на протяжении многих лет объясняется большим количеством преимуществ перед прочими материалами.
Плюсы сэндвич панелей:
- возможность быстрого монтажа – облицовка панелями и возведение стен занимают немного времени;
- малый вес – конструкция из панелей намного легче, чем из кирпича или бетона, поэтому она не требует дополнительных затрат на сооружение прочного фундамента;
- конструкции достаточно легко разбираются, их можно модернизировать или перевезти на новое место;
- экономия – дом из сэндвич панелей обойдется в разы дешевле, чем кирпичный или блочный;
- пожарная безопасность – благодаря металлическим листам теплоизоляционный слой защищен от прямого воздействия огня. Исключение составляют сэндвич панели с внутренним слоем из ПВХ, пенополиуретана или пенополистирола, поэтому важно внимательно изучать состав;
- экологичность – для производства панелей используют исключительно материалы, которые безопасны для природы и здоровья человека;
- прочность – сэндвич панели для стен изготавливают с использованием толстых металлических листов, которые маловосприимчивы к механическим повреждениям;
- теплоизоляционные свойства – данный параметр меняется в зависимости от толщины утеплителя;
- звукоизоляция – чем больше толщина панели, тем лучше ее шумоизоляционные свойства;
- монтаж сэндвич панелей можно производить в любое время года, за исключением особо холодных зим с сильными морозами из-за риска появления обледенения на стыках.
Плюсы и минусы
Популярность и востребованность сэндвич панелей на протяжении многих лет объясняется большим количеством преимуществ перед прочими материалами.
Плюсы сэндвич панелей:
- возможность быстрого монтажа – облицовка панелями и возведение стен занимают немного времени;
- малый вес – конструкция из панелей намного легче, чем из кирпича или бетона, поэтому она не требует дополнительных затрат на сооружение прочного фундамента;
- конструкции достаточно легко разбираются, их можно модернизировать или перевезти на новое место;
- экономия – дом из сэндвич панелей обойдется в разы дешевле, чем кирпичный или блочный;
- пожарная безопасность – благодаря металлическим листам теплоизоляционный слой защищен от прямого воздействия огня. Исключение составляют сэндвич панели с внутренним слоем из ПВХ, пенополиуретана или пенополистирола, поэтому важно внимательно изучать состав;
- экологичность – для производства панелей используют исключительно материалы, которые безопасны для природы и здоровья человека;
- прочность – сэндвич панели для стен изготавливают с использованием толстых металлических листов, которые маловосприимчивы к механическим повреждениям;
- теплоизоляционные свойства – данный параметр меняется в зависимости от толщины утеплителя;
- звукоизоляция – чем больше толщина панели, тем лучше ее шумоизоляционные свойства;
- монтаж сэндвич панелей можно производить в любое время года, за исключением особо холодных зим с сильными морозами из-за риска появления обледенения на стыках.
Для строительства применяются такие виды сэндвич панелей:
- Кровельные – для строительства и облицовки крыш. Как правило их производят из металлических листов толщиной 0,6 мм и утеплителя толщиной от 50 до 70 мм, они имеют гладкий плоский профиль, ширина панелей составляет 120 см. Их отличает небольшой вес и, соответственно, невысокая нагрузка на несущие стены. Стандартная кровля из подобных панелей длиной 12 метров весит всего 70 кг. Внутренним наполнителем кровельных сэндвич панелей является стекловолокно, которое имеет хорошие теплоизоляционные свойства.
- Стеновые – отличаются большей толщиной и весом, т.к. в отличие от кровельных, они должны придавать зданию прочность и жесткость. Их оснащают особыми ребрами жесткости, что позволяет выдерживать даже ураганные порывы ветра до 190 км/ч. Наполнителем в таких панелях выступает пенополиуретан. При толщине утеплителя в 10 см стеновая сэндвич панель длиной 12 метров будет весить порядка 110 кг.
- Специальные – используются для строительства необычных конструкций, таких как морозильные камеры или склады. Толщина теплоизоляционного слоя в них может составлять от 40 мм до 25 см. Специальные панели небольшой толщины применяют для строительства легких конструкций (складов или торговых точек), а самые толстые необходимы для возведения холодильных камер. У них могут быть разные размеры, фактура, системы крепления и т.д.
Советы по выбору
При выборе сэндвич панелей нужно учитывать не только специфику строительства будущего объекта и его предназначение.
Также следует обратить внимание на:
- Вид утеплителя, который используется в панели. Так, пенополистирол имеет хорошие теплоизоляционные свойства, не пропускает влагу и вредит здоровью, однако он пожароопасен. Соответственно, подобные панели не подойдут для зданий, в которых используются мощные нагревательные приборы или открытый огонь.
- Толщину изделия. Чем панель толще, тем выше ее устойчивость, прочность и теплоизоляционные свойства. Однако большая толщина также уменьшает размеры полезной площади, усложняет монтаж и является причиной более высокой стоимости панелей.
- Геометрию. Перед покупкой сэндвич панелей следует произвести предварительный расчет, иначе они могут не соответствовать проекту здания.
- Репутацию производителя. Стоит поинтересоваться производственной базой компании, качеством и современностью оборудования, опытом ее работы и длительностью присутствия на рынке. На территории России работает более 200 производителей сэндвич панелей, что способствует здоровой конкуренции, так что покупателям есть из чего выбрать. Самыми крупными производителями в стране являются: Ruukki-Вентал, КЗЛК, «Электрощит», «Тримо-ВСК», «Мосстрой-31» и другие.
О правилах перевозки и разгрузки
Специфику перевозки и погрузки сэндвич панелей иногда относят к недостаткам. На самом деле организовать правильную транспортировку материала не так уж и сложно. Перевозить его нужно исключительно в заводской упаковке, в грузовиках, имеющих открытый кузов и открывающийся верх. Кузов должен быть оснащен специальными проушинами для фиксаторов упаковок. Укладывать их можно максимум в два слоя.
Во время перемещения пакеты должны фиксироваться специальными лентами, которые прикрепляются через каждые 1,5 м. На протяжении поездки водитель должен регулярно проверять состояние груза (крепления, натяжение связок и т.д.). При перевозке морем или по железной дороге панели должны упаковываться в деревянные ящики соответствующих размеров.
Во время перемещения пакеты должны фиксироваться специальными лентами, которые прикрепляются через каждые 1,5 м. На протяжении поездки водитель должен регулярно проверять состояние груза (крепления, натяжение связок и т. д.). При перевозке морем или по железной дороге панели должны упаковываться в деревянные ящики соответствующих размеров.
Во время перемещения пакеты должны фиксироваться специальными лентами, которые прикрепляются через каждые 1,5 м. На протяжении поездки водитель должен регулярно проверять состояние груза (крепления, натяжение связок и т.д.). При перевозке морем или по железной дороге панели должны упаковываться в деревянные ящики соответствующих размеров.
Перед установкой сэндвич панели нужно подготовить: их очищают от пыли и грязи, с них снимают защитную пленку обшивки, разрезают в случае необходимости, используя электропилы или электролобзики с мелкими зубьями. Жестяные фасонные элементы разрезают ножницами по металлу.
Внимание! Запрещено резать панели, используя газопламенные резаки, т.к. утеплитель может загореться.
Порядок установки панелей зависит от проекта и архитектурных особенностей здания, но начинать всегда нужно с нижнего правого или левого угла. Нельзя допускать, чтобы элементы ударялись друг о друга, поэтому во время монтажа их нужно подгонять резиновой киянкой.
Для крепления к каркасу нужно использовать нержавеющие саморезы для сэндвич панелей, которые оснащаются прокладками-уплотнителями. Их длина зависит от толщины панелей. В случае крепления к деревянным прогонам необходимы саморезы по дереву. Ширина опор для панелей не должна быть меньше 6 см (если иные размеры не предусмотрены проектом).
Установка панелей выполняется с помощью струбцины, число захватов при этом зависит от размеров изделия. Если их устанавливают горизонтально, то они должны лежать так, чтобы всей массой прижимать изоляцию. В случае вертикальной установки их нужно дожимать для плотного схождения замков. После фиксации панели струбцинами ее можно крепить к каркасу, между ней и опорой нужно проложить уплотнительную ленту.
Совет: Для того чтобы в замках не было зазоров, стыки можно заполнить монтажной пеной или минеральной ватой.
Фасонные изделия крепятся через каждые 30-40 см с помощью саморезов и через каждые 30 см при помощи вытяжных заклепок.
Предварительная подготовка сэндвич панелей
После выгрузки и очистки панелей приступают к подготовительным работам, которые помогут облегчить и ускорить монтаж.
Этапы подготовки:
- Нужно в деталях изучить схему расположения панелей для стен и кровли и определить последовательность, в которой они будут выкладываться.
- Выполните установку вспомогательных лесов и прочего монтажного оборудования, прикрепите их к каркасу.
- Проверьте, нет ли помех, которые могут помешать подъемному крану перемещаться по стройплощадке.
- Проверьте наличие необходимых инструментов. Вам понадобятся: 2 стропы 10-метровой длины грузоподъемностью 5 т, 2 распорки для замков, монтажные инструменты, струбцина.
Особенности монтажа сэндвич панелей
Очевидно, что качественно смонтировать сэндвич панели под силу исключительно профессионалам, и не стоит даже пробовать делать это самостоятельно. Однако, ознакомившись с предоставленной ниже информацией, вы сможете проконтролировать процесс установки.
Нюансы установки панелей:
- Нельзя брать панели за верхнюю обшивку.
- Запрещено оставлять изделия незафиксированными или в струбцине, когда нужно на время прервать работу.
- Закрепляя стеновые сэндвич панели, используют траверсу, которую фиксируют тросом для стабилизации положения материала во время подъема.
- К точке монтажа панель доставляют краном, ее нужно выставить согласно предварительно сделанным отметкам.
- Первая панель должна устанавливаться в 20-30 мм от цоколя. Обязательно нужно проверить ровность расположения, т.к. от этого зависит расположение всех последующих элементов.
- При горизонтальной укладке вторая, третья и все последующие панели устанавливаются сверху. После каждой третьей панели необходимо проверять ровность всей конструкции.
- Между кровельными и стеновыми элементами нужно сделать промежуток в 2-3 см.
- Прежде чем использовать крепежи, необходимо отметить места крепления сэндвич панелей маркером.
- Не снимайте струбцины до того, как вы убедились в надежности крепления элемента к каркасу.
- Саморезы нужно затягивать до тех пор, пока выгиб металлической обшивки не будет устранен. При этом нужно следить, чтобы не было и чрезмерного продавливания панели.
- Проемы для окон и дверей нужно делать непосредственно при установке панелей. Между самим материалом и блоками нежно оставлять свободное пространство около 2-3 см. Если вырезать проем на месте не представляется возможным, это нужно сделать на земле, положив панель на упругую подкладку. Поднимать элемент с отверстием нужно максимально осторожно.
- Установку кровельных панелей следует начинать с размещения первого элемента открытой волной к краю крыши для получения надежного соединения.
- Панели поднимают траверсой, подводят к точке монтажа и фиксируют, после этого крайний свес карниза панели нужно выставить на предусмотренное проектом расстояние.
- Кровельные панели закрепляются в точках нижних прогибов волны, а перехлесты гофры в местах скрепления элементов фиксируются вытяжными заклепками через каждые 30 см.
- В замках панелей нужно оставлять температурные зазоры (2-3 мм).
Внимание! Кровли из сэндвич панелей должны регулярно очищаться от листьев, снега и мусора, чтобы избежать коррозии.
Фасонные элементы
Для того чтобы здание из сэндвич панелей было действительно надежным и долговечным, требуется установка разнообразных фасонных элементов – их вид и размещение определяют на этапе проектирования.
Вертикальную установку элементов производят в направлении снизу-вверх с нахлестом в 10 см. Места стыков следует обязательно дополнительно герметизировать, т.к. через них может просачиваться вода.
В коньковых стыках кровельных панелей профессионалы рекомендуют устанавливать двойной коньковый элемент с внутренней планкой. Сама планка крепится до установки кровельных сэндвич панелей, чтобы она примыкала непосредственно к прогонам. Когда монтаж закончится, оставшийся зазор необходимо заполнить монтажной пеной, замазать мастикой или утрамбовать утеплителем.
Сэндвич панели и готовые объекты: фото
Фасадные сэндвич панели ярких цветов позволяют создать оригинальные экстерьеры:
Холодильная камера, построенная из толстых сэндвич панелей:
Сборка дома из особых сэндвич панелей с наружными стенками не из металла, а из дерева:
Теплый гараж для одной машины из панелей:
Ок
Установка сэндвич панелей — как крепить, чем резать, способы монтажа
Содержание
- Избегаем ошибок и промахов
- Как правильно поднять и установить панели?
- Будем резать. Только чем?
- Крепи, но в меру
- Вертикальное и горизонтальное крепление
- Нюансы монтажа сэндвич-панелей
Монтаж сэндвич-панелей – весьма важный этап в строительстве здания, и настолько же ответственный. Важные нюансы здесь заключаются не столько в том, как крепить сэндвич панели, сколько в соответствии выполнения их монтажа технологическому процессу. От этого зависит и их срок службы, и энергетическая эффективность здания в целом.
Избегаем ошибок и промахов
Большое число ошибок при монтаже сэндвич-панелей связано с невнимательным, беглым чтением сопровождающей их проектно-монтажной документации, а ведь она зачастую содержит исчерпывающую информацию о панелях и соединительных элементах.
Но даже точное следование инструкции не может застраховать от некоторых ошибок при монтаже, а именно:
- Металлические сэндвич-панели должны быть без повреждений и следов коррозии. В таком же состоянии должен быть и металлокаркас, на который будет производится крепление;
- Если панели крепятся к деревянному каркасу, он должен быть пропитан антисептиками и инсектицидами;
- Загрязненные сэндвич-панели нельзя очищать моющими средствами, содержащими щелочи, кислоты и абразивы;
- Защитная пленка не должна находиться под воздействием прямых солнечных лучей. Ее также следует оберегать от растворителей;
- Защитную пленку нужно снять с сэндвич-панелей не позднее полутора недель после монтажа, но в очень жаркую и очень холодную погоду делать это нельзя;
- Нельзя ходить по сэндвич-панелям, ложить на их поверхность различные предметы и крепить к ним что-либо.
Как правильно поднять и установить панели?
Транспортный пакет с сэндвич-панелями (о технических характеристиках этих изделий читайте в этой статье) поднимается на монтажную высоту специальным оборудованием – вакуумными подъемниками.
Одна из форм исполнения вакуумного подъемника
Если же для этих целей применяется обычный подъемный кран, необходимо принять ряд мер по предотвращению повреждения панелей:
- Для подъема транспортного пакета применяются мягкие стропы. При этом захват стропами собственно пакета не допускается. Замковые части панелей защищаются от возможного повреждения стропами брусками-распорками, длиной не менее 122 см, равномерно расположенными над и под пакетом;
- Непосредственно с паллеты сэндвич-панель поднимать нельзя.
Также в процессе работ следует придерживаться следующих правил:
- Панели должны стыковаться строго под углом 180 градусов, т.е. по вертикали. Стыковка под другим углом может привести к деформации замков;
- Монтаж следует вести крайне осторожно во избежание повреждения защитного покрытия. В противном случае, срок службы панелей значительно сократится.
Будем резать. Только чем?
Резку панелей необходимо производить строго по горизонтали. Контроль горизонтальности линий предстоящего разреза проводится с обеих сторон панели строительным уровнем. Вначале разрезается металл, затем – утеплительный слой.
При использовании болгарки в месте разреза возникает высокая температура, которая может привести к возгоранию утеплителя. Кроме того, перегретый металл теряет свою коррозионную устойчивость, поэтому для резки сэндвич-панелей используются только дисковая или ленточная пила по металлу либо электролобзик. В качестве исключения и только при незначительных объемах работ допускаются электроножницы по металлу.
С панелями, где в качестве оболочки применяется дерево или ПВХ все проще – они режутся электролобзиком или обычной ручной пилой.
Крепи, но в меру
Крепеж для сэндвич-панелей выбирается с учетом вида конструкции и ее толщины. Как правило, для этого используются самонарезающиеся шурупы (саморезы).
Их длина – это сумма толщины панели, каркаса и компенсации высоты резиновой шайбы (5 мм). Последняя обязательна для использования с саморезами – она не дает металлической головке повредить панель при вкручивании и герметизирует место крепления.
Правильное и неправильное крепление панелей
Панель длиной 6 м крепится шестью саморезами, длиной 4 м и меньше – четырьмя, длиной более 6 м – восемью. Саморезы крепятся шуруповертом с предварительно откорректированной силой затяжки.
При правильной затяжке шайба не деформируется и в то же время достаточно плотно прижата к металлу. Слишком тугая затяжка раздавливает шайбу, недостаточно сильная не обеспечивает герметичность крепления. Категорически недопустимой является косая посадка самореза.
Вертикальное и горизонтальное крепление
Крепление сэндвич панелей к металлоконструкциям может вестись в двух направлениях: вертикальном и горизонтальном. У обоих способов монтажа есть свои достоинства и недостатки.
Если этаж имеет небольшую высоту (от 3 до 6 м), применяется вертикальный монтаж. Панели при этом прикрепляются только к направляющим профилям пола и потолка, а между собой жестко соединяются. Создающаяся при этом целостная и крепкая конструкция избавлена от “мостиков холода” и не имеет тепловых потерь. При монтаже экономятся значительные средства, поскольку нет необходимости в подъемной спецтехнике и строительных лесах.
Правила вертикального монтажа сэндвич-панелей – закладка герметика ОБЯЗАТЕЛЬНА с обеих сторон
Однако без них не обойтись, если высота этажа больше 6 метров. Возможно, вместо лесов потребуется каретка для обеспечения на высоте фасадных работ. Все они, кроме того, немыслимы без применения автокрана. Дополнительных расходов требует и усиление металлокаркаса здания для предотвращения прогиба высоких панелей.
Уровень расходов при такой высоте стен можно уменьшить горизонтальным монтажом сэндвич-панелей. Они выкладываются одна на другую и прикрепляются краями к колоннам каркаса. При этом также образовывается сплошная обшивка. Однако для применения горизонтального монтажа необходимо, чтобы расстояние между колоннами каркаса здания было не более 6 метров.
Установка панелей горизонтально
При монтаже сэндвич-панелей должен применяться либо горизонтальный, либо вертикальный метод. Их сочетание недопустимо.
Посмотреть как правильно нужно монтировать панели можно на видео ниже:
Нюансы монтажа сэндвич-панелей
При вертикальном методе монтажа первой выкладывается от угла панель, упирающаяся в стык. При горизонтальном – вначале выполняется первый от цоколя ряд, и только после него – следующий. Независимо от того, как монтировать сэндвич панели, работа заканчивается установкой доборной панели. Если это необходимо, ее размеры подгоняются на месте путем резки.
Сэндвич-панели не должны прямо контактировать с опорной конструкцией. Чтобы избежать этого, выполняют прокладку уплотнителя. Если панели имеют утеплитель из пенополиуретана, применяется монтажная пена; если из минеральной ваты – такой же материал. Используются также полимерная лента и силиконовый герметик.
При вертикальном монтаже необходимо добиться как можно более плотного соединения замковой части панелей. Однако прижимать панели следует крайне осторожно, чтобы не повредить их. При горизонтальном монтаже плотность стыковки замковых частей обеспечивается их весом.
Для герметизации соединения снаружи в замок нужно внести силиконовый герметик, но так, чтобы он не реагировал с покрытием панелей. Примыкания от внешних воздействий предохраняются специальными доборными элементами – нащельниками.
‘; blockSettingArray[0][«setting_type»] = 6; blockSettingArray[0][«elementPlace»] = 15; blockSettingArray[1] = []; blockSettingArray[1][«minSymbols»] = 0; blockSettingArray[1][«minHeaders»] = 0; blockSettingArray[1][«text»] = ‘
‘; blockSettingArray[1][«setting_type»] = 6; blockSettingArray[1][«elementPlace»] = 15; var jsInputerLaunch = 15;
Поделиться с друзьями:
Монтаж кровельных и стеновых сэндвич панелей от ООО СП-Монтаж
Монтаж стеновых панелей | Монтаж кровельных панелей
Известно, что любая технология требует строго определенной последовательности действий и понимания ее особенностей. Монтаж сэндвич панелей — не исключение! Услуги по монтажу сэндвич-панелей становятся все более популярны в России. И это понятно. Ведь бригада профессионалов из четырёх-пяти человек может осуществить монтаж фасада 200-400 м2 за одну рабочую смену. Здесь важно придерживаться разработанной технологии, нормативных и проектных документов. Иначе результат может оказаться весьма плачевным и обнаружится ряд проблем при эксплуатации здания. Конечно, любую работу должны выполнять профессионалы своего дела. А наша компания «СП-Монтаж» и является таковой командой специалистов, в арсенале которых есть все необходимое для качественного монтажа сэндвич-панелей и доборных элементов на вашем Объекте: от инструментов до современного оборудования, как зарубежного, так и отечественного. Обращайтесь к нам, и мы с удовольствием выполним для Вас монтажные работы по установке стеновых и кровельных сэндвич-панелей. Звоните нам или пишите. Профессиональная консультация по телефону — бесплатно.
Работы по монтажу стеновых сэндвич-панелей
Оборудование для монтажа сэндвич панелей >>>
Монтажные работы выполняются в следующей последовательности:
- подготовка мест для монтажа стеновых сэндвич-панелей
- установка стеновых сэндвич-панелей в проектное положение
- крепление стеновых сэндвич-панелей
- монтаж фасонных элементов стеновых сэндвич-панелей
Подготовка мест для монтажа стеновых сэндвич-панелей
До непосредственно монтажных работ по установке сэндвич-панелей проводятся не менее важные подготовительные операции. А именно: сборка каркаса здания, проверка соответствия мест монтажа панелей, их плоскостность, параллельность, горизонтальность, вертикальность. Места примыкания и контакта необходимо подготовить особо. При монтаже панелей на стальных конструкциях их надо обработать антикоррозионным лакокрасочным покрытием. А если планируется монтаж сэндвич панелей на железобетонном основании, необходимо внимательно осмотреть каркас на предмет натеков бетона и раствора и удалить их, а также очистить колонны от пыли и загрязнений. И только после этого осуществляется окончательная разметка точек низа панелей на всех колоннах каркаса.
Установка стеновых сэндвич-панелей в проектное положение
Монтаж перегородок из сэндвич панелей >>>
Первым этапом производиться строповка сэндвич панелей. Осуществляется она в непосредственной близости от монтажной захватки на специальной площадке. Строповка панели двухветвевым стропом производится вакуумными захватами как при горизонтальной, так и вертикально раскладке. С сэндвич-панелей в местах, где устанавливаются захваты, удаляют защитную пленку и сама поверхность очищается от грязи и пыли, а при необходимости — от снега и наледи. На саму панель надевают специальный страховочный ремень из текстильной ткани. Этот ремень также соединен с вакуумным механизмом захвата. Это необходимо для подстраховки строповки. Подготовленные таким образом панели подают к месту установки поднятыми не выше 1 метра, затем их опускают до уровня 30 см и устанавливают в необходимое положение.
Панели должны встать точно по спланированным ориентирам непосредственно на опорные места в соответствии с проектом. Панель надежно закрепляется (постоянно или временно) с помощью определенной монтажной оснастки — это может быть кондуктор, покос, распорки со струбцинами и др. И только после этого панель освобождается от монтажного крана.
Прежде чем окончательно закрепить сэндвич-панель специалисты тщательно проверяют точность ее установки и приводят ее в правильное проектное положение. Затем панель закрепляют ее в соответствии с проектом. И только потом освобождают панель от временных крепежей.
Специалисты внимательно следят за тем, чтобы при подъеме и перемещении панели, она не прогибалась, чтобы не деформировались замки. Нельзя допускать появление вмятин и иных деформаций облицовки панелей. Для этого панель передвигают с наименьшей скоростью крюка, без рывков, не совмещая рабочие движения крана.
Крепление стеновых сэндвич-панелей
Крепление к стальным конструкциям панелей при вертикальной раскладке.
Как правило панели устанавливают так называемым «шип в паз» (гребнем вперед). Но возможно устанавливать и обратно, т.е. «паз в шип». Монтаж панелей начинают с угла объекта. Сначала осуществляют выверку вертикальности, затем панель прижимают к прогонам и фиксируют самонарезающими винтами диаметром 5,5 мм в случае монтирования панелей к металлическим колоннам и ригелям. Длина винтов зависит от толщины панелей в соответствии с таблицей:
Толщина стеновой панели, мм |
Минимальная длина винта, мм |
50 |
85 |
80 |
105 |
100 |
135 |
120 |
155 |
150 |
185 |
200 |
235 |
Выбрав самонарезающие винты нужной длины, их устанавливают по 3 штуки в ряд в горизонте панелей (шаг 400 мм). Установка винтов начинается с верхнего торца панели, крепятся к прогонам в направлении от верхнего ряда к нижним. Если оставить незакрепленным верх панели при перерыве в работе, это может привести к ее поломке. Если винт затягивается с использованием ЭПДМ прокладки (уплотнительной шайбы) также надо учитывать ряд тонкостей. А именно: если затяжка будет слабой — шайба не будет деформирована, а если тугой — будет деформирована в обратную сторону. Оптимальное усилие затяжки таково: шайба прижимается к листу, но не становится плоской.
К наружным поверхностям стеновых прогонов, балок и ригелей крепят специальную терморазделяющую полосу УПТП. Это осуществляется с целью снижения звуковой вибрации панелей, снижения воздухопроницаемости в стыках. Перед монтажом каждой следующей панели в замок «паз» смонтированной панели наносят уплотняющий герметик, предназначенный для наружных работ. Вместо герметика могут использовать уплотнитель ТСП сечением 8х3 мм или герметизирующий бутилкаучуковый шнур диаметром 8 мм. Таким образом уплотняют замок с внутренней стены. В этот замок и вставляется следующая панель. Затем проверяется вертикальность панели, плотность соединения, затем производиться крепление и другие работы также, как и при работе с предыдущей. Щели и неплотности соединения при монтаже недопустимы. С помощью минерало-ватного уплотнителя обрабатываются торцевые швы панелей.
Крепление к стальным конструкциям панелей при горизонтальной раскладке.
На каркас объекта (на колонны и прогоны) в местах стыковки, и будущего контакта панелей используется термораздеющая полоса УПТП также, как при вертикальной раскладке. Монтаж панелей начинают с угла здания. На цоколь панель устанавливается пазом вниз. Затем тщательно проверяется горизонтальность, и после этого панель фиксируется. Ее закрепляются самонарезаующими винтами, установленными с шагом 400 мм по 3 в ряд в горизонте панелей. Диаметр и длину винтов выбирают в зависимости от типа и толщины используемых панелей и от типа колонн каркаса. Затем на следующую панель наносят герметик в замок «паз» и устанавливают ее на предыдущую панель «паз в шип». Крепление происходит аналогично. Вертикальные стыки уплотняют с помощью минеральной ваты и монтажной пены, а потом закрывают согласно проекту фасонными элементами.
Монтаж фасонных элементов трёхслойных сэндвич-панелей
Фасонные элементы необходимы для того, что закрыть стыки сэндвич панелей. Они бывают угловые, цокольные, могут представлять собой обрамления проемов и др. Их устанавливают внахлест с герметизацией стыка в соответствии с конструктивными решениями монтажных углов. При установке этих элементов есть также ряд правил. Монтаж должен проводиться таким образом, чтобы была обеспечена герметичность оформляемого узла. Надо учитывать, что при работе с горизонталными элементами нахлест должен быть не немее 50 мм. А для вертикальных элементов — 80-100 мм. Начинают монтаж фасонных элементов с низа задания и ведут к коньку кровли. Необходимую подгонку размера элементов осуществляют при необходимости. Не допускаются пропуски и щели. Уплотняют фасонные элементы наружным герметиком по плоскостям присоединения к панелям. С наружной стороны объекта элементы крепят к панелям с помощью самонарезающих винтов размером 4,8 мм на 28 мм с использованием ЭПДМ-прокладки. Также возможно крепление комбинированными заклепками размером 55 мм на 32 мм. Если необходимо крепить фасонные элементы непосредственно к металлоконструкциям, используют самонарезающие винты размером 5,5 мм на 32 мм или 5,5 мм на 19 мм с ЭПДМ-прокладкок (для крепления к металлоконструкциям с толщиной полки до 14 мм или до 5 мм соответственно) без предварительного засверливания.
Работы по монтажу кровельных сэндвич-панелей
Монтажные работы выполняются в следующей последовательности:
- подготовка и разметка мест для укладки кровельных сэндвич-панелей
- укладка кровельных сэндвич-панелей в проектное положение
- крепление кровельных сэндвич-панелей
- монтаж фасонных элементов кровли
Подготовка мест для укладки кровельных сэндвич-панелей
Прежде чем приступить к монтажу кровельных панелей осуществляют работы по устройству стропил и прогонов, проверяют горизонтальность, вертикальность, плоскость и параллельность мест будущего монтажа кровельных панелей на их соответствие проекту. Затем сооружают вспомогательную рабочую площадку. Она располагается на несущих конструкциях и представляет собой настил. После этого готовят средства для монтажа панелей. Также, что очень важно, на стальные стропила, ригели, прогоны наносят антикоррозионное лакокрасочное покрытие. Оно необходимо в местах будущего примыкания и контакта. И только после этого производится окончательная разметка расположения низ первых панелей, нивелировка.
На прогоны кровли приклеивают УПТП (терморазделяющая полоса), то необходимо, как и при ранее описанных работах, для снижения воздухопроницаемости через стыки и звуковой вибрации панелей.
Сэндвич-панели не всегда должным образом готовят на заводе. Если необходимых работ проведено не было, панели обрабатывают следующим образом:
- со стороны свеса удаляют нижнюю облицовку и внутренний утеплитель, как правило, на 100мм или на указанную в проекте величину.
- у панелей, примыкающих к торцу здания, и у первой панели обрезают по продольной кромке свободный гофр верхней обшивки с минеральным утеплителем таким образом, чтоб он не мог помешать будущей установке торцевого обрамляющего нащельника.
Панели второго и последующих рядом к монтажу готовят так (если на заводе эти работы проведены не были):
- в торце примыкания панели отрезают на необходимую длину нижний металлический лист.
- удаляют утеплитель на величину стыка, в гофрах верхнего трапециевидного листа также.
- механическим путем и с применением специального растворителя для полиуритеновой пены удаляют остатки клея с внутренней стороны металлической облицовки, а поврежденное антикоррозионное покрытие восстанавливают подкрашиванием.
Укладка кровельных сэндвич-панелей в проектное положение
При укладке панелей выполняются следующие операции:
- строповка панелей,
- подъём и перемещение панелей к месту укладки,
- приёмка панелей и укладка в проектное положение,
- временное крепление панелей,
- расстроповка панелей.
В непосредственной близости от кровельной захватки оборудуется специальная площадка, на которой и осуществляется строповка панелей. Это делают черырехветвевым стропом при помощи вакуумного захвата. Для страховки используют страховочный строп из текстильной ткани, которым снабжают вакуумный захват и надевают на панель. С поверхности панели снимают защитную полиэтиленовую пленку в местах стыка и перехлеста с другой панелью, а также в местах установки присосок захвата. Кроме того с поверхности панели счищают грязь, паль, а зимой — наледь и снег. К краям панели привязывают так называемые оттяжки из капронового троса диаметром 4-6 мм и длиной 6 м. Это делают для того, чтобы при перемещении к месту монтажа панель была стабилизирована. А перемещать панели необходимо без рывком, вращений и раскачиваний, исключая прогибы самой панели, появление вмятин на ее поверхности и других деформаций, а также и деформацию замков. Поэтому перемещают панель с наименьшей возможной скоростью крюка, не совмещая рабочие движения крана. Поднимают панель на нужную высоту не сразу, а поэтапно: вначале только на 20-30 см, потом осуществляется проверка надежности строповки, и только после этого на нужную высоту. Все должно происходить без ударов и толчков. Таким образом панели доставляют к месту установки. Здесь панель опускают и принимают на высоте не более метра от уровня ее укладки, затем наводят ее на высоте 30 см. И потом укладывают в ее проектное положение со стыком справа и слева. Все делается согласно проекту с учетом того, что стык должен быть расположен против преобладающего направления ветра.
Для сборки каждого объекта существует разработанная монтажная схема, которая содержит информацию о порядке укладки панелей. Все работы выполняются в точном соответствии с таким планом. Последовательность работы такова: торцевая панель укладывается на скат в первую очередь и выравнивается относительно несущего каркаса и разбивочных осей. От того, насколько точно будет уложена первая панель, зависит правильность укладки все остальных. Выравнивают панели по свесу кровли. В случаях, когда длина ската кратна длине одной панели, укладывают их рядами. В противном случае (если скат длиннее 14 м), и по проекту на скат необходимо уложить несколько панелей, то работы начинают от свеса к коньку. Все ряды укладывают в таком же порядке, как первый. Они должны перекрываться в поперечном направлении на 150-300 мм, что зависит от уклона кровли, а в продольном панели перекрываются на один гофр иначе ребро. В связи с тем, что на заводе не всегда подрезают панели для устройства слива и перехлеста, эти работы часто выполняются непосредственно на объекте в строгом соответствии со схемой.
Герметизирующий состав из силикона наносят на панель нижнего ряда, где происходит перехлест. Для этого также могут использовать бутилкаучуковый шнур. Герметизирующий состав наносится слоем в замок «паз» нижнего листа и в желобок замкового гофра панели, подготовленной для продолжения монтажа. Герметик можно наносить непосредственно на вершину крайнего гофра смонтированной панели. Вместо герметизирующего состава можно использовать ТСП (уплотнитель замкового соединения) размером 8 на 30 мм или герметизирующую ленту 10 на 100 мм.
Первые панели каждого ряда монтируются на опорные места по ориентирам в соответствии с проектом. Каждую панель надежно закрепляют с помощью монтажной оснастки и только потом освобождают от крюка монтажного крана. Но это не окончательная фиксация. До ее проводят проверку правильности ее установи и проектного положения. И только потом окончательно закрепляют панель.
Крепление кровельных сэндвич-панелей
Каждую кровельную сэндвич панель фиксируют сначала у несущих конструкций, а потом на стыках. Делают это также с использованием самонарезающих винтов, размер которых выбирают в зависимости от толщины самих панелей и от несущей конструкции согласно таблицы:
Толщина кровельной панели, мм | Минимальная длина винта, мм |
50 |
126 |
80 |
156 |
100 |
176 |
120 |
196 |
150 |
226 |
200 |
276 |
Предварительно допустимо закрепить панель лишь двумя метизами, но в конце смены панель должна быть закреплена полностью согласно проекту. Фиксация панелей начинается от верха, затем по уклону ската вниз и от конька до навеса. Винты должны быть установлены по вершите волн верхней облицовки, начиная с нахлестного гофра, с шагом 500 мм. Над водосточной трубой винты устанавливаются с шагом 250 мм в каждую волну.
С помощью саморезов размером 4,8 мм на 28 мм с ЭПДМ-прокладками выполняют крепление панелей вдоль по нахлестному гофру. При этом шаг должен быть не больше 500 мм. Это делают только после окончательно закрепления панелей к несущей конструкции. Следует помнить об усилии при затяжке винтов с уплотнительной шайбой: шайба должна прижиматься к листу, но быть плоской. При тугой затяжке, шайба деформируется в обратную сторону, а при слабой — не деформируются. Как и при других монтажных работах сэндвич-панелей, щели между панелями не допускаются, а также неплотности. Нельзя перемещать панели по смонтированной части кровли. Также не следует устанавливать на ней то или иное оборудование (монтажное, технологическое и др. ). После окончания монтажных работ, с поверхностей панелей удаляется все защитная полиэтиленовая пленка. После чего, по кровле нельзя ходить, так как есть риск появления царапин. Если есть необходимость в перемещении по кровле, устанавливают временные настилы или трапы.
Монтаж фасонных элементов кровли
Фасонные элементы кровли включают в себя: водосточные системы, кровельные ограждения, переходные мостики, снегозадержатели, лестницы кровельные). Также есть такие фасонные детали, которые используются для оформления примыканий. Это планка торцевая, планка конька, заглушка конька, и другие детали. Все фасонные элементы устанавливают после окончания монтажных работ по установке кровельных панелей. Детали устанавливают внахлест от 80 до 100 мм. Здесь главное, чтобы все оформляемые узлы были герметичны. От этого зависит очередность монтажа элементов. Так сначала выполняют монтаж элементов свеса, а потом конька. Обрезку элементов производят при необходимости на месте. Также их уплотняют герметиком по плоскостям, которыми они будут примыкать к панелям, ведь пропуски и щели недопустимы. Монтируют фасонные элементы самонарезающими винтами размером 4,8 мм на 28 мм с прокладкой ЭПДМ или комбинированными заклепками размером 3,2 мм на 8 мм. Если надо используют винты большего размера 5,5 мм на 32 мм или 5,5 мм на 19 мм. с ЭПДМ. Это необходимо для крепления элементов к металлоконструкциям толщиной до 14 мм и 5 мм. При работе по оформлению узлов свеса и конька кровли для исключения возможности попадания влаги в утеплитель и в чердачное пространство, под элементы устанавливаются кровельные уплотнители верхние и нижние. При необходимости эти уплотнители приклеиваются к профильному листу панели полиуретановым клеем или полимерными мастиками.
цена за м2, размеры от 50 мм
Заботина Ю.А.
Генеральный директор ООО «БИОМЕДСТАНДАРТ»
От лица компании «БИОМЕДСТАНДАРТ» хотим выразить благодарность коллективу Группы Компаний «СтальПрофильГрупп» за профессионализм и оперативность, проявленные в рамках нашего сотрудничества.
СтальПрофильГрупп производили строительно-монтажные работы по строительству складского здания с офисами общей площадью 1 404 метра квадратных расположенного на территории посёлка Шаховская, Московской области.
Посмотреть оригинал отзыва
Безноздрев Г.В.
Генеральный директор ООО «Энергетические технологии»
Генеральный директор ООО «Энергетические технологии» Безноздрев Г.В. от имени
коллектива выражает слова благодарности ГК «СтальПрофильГрупп» за плодотворное
сотрудничество и проявленный профессионализм. Заказывали у этого производителя 6 000 м2 сэндвич панелей с доборными элементами для строительства здания сортировки бытовых отходов в городе Москва.
Посмотреть оригинал отзыва
Архипенков А.Д.
Генеральный директор ООО «Тихвинский уездъ»
ООО “Тихвинский уездъ” выражает искреннюю благодарность профессиональному коллективу Группы Компаний “СтальПрофильГрупп” за плодотворное сотрудничество.
За период совместной работы компания осуществила весомый вклад в строительство производственного здания размером 18х52, полезной высотой 6 метров и общей площадью 1 000 м2, г. Смоленск.
Посмотреть оригинал отзыва
Алешонков И.В.
Генеральный директор ООО «Строительный холдинг – КМТ»
ООО «Строительный холдинг – КМТ» благодарит коллектив Группы Компаний «СтальПрофильГрупп» за продуктивное сотрудничество и оказание услуг по изготовлению и поставке комплекта сэндвич-панелей с фасонными элементами. Материалы предназначались для отделки павильонов площадью 2 500 м2 в г. Москва, район ВДНХ.
Посмотреть оригинал отзыва
Задоя Р. А.
Генеральный директор ООО «ТЕРМАКС»
ООО «ТЕРМАКС» является ведущим производителем сэндвич-панелей в Южном Федеральном округе нашей страны. Этим письмом благодарим сотрудников ГК «СтальПрофильГрупп» за проведенные работы по проектированию и изготовлению металлического каркаса для строительства складских помещений площадью 2160 м2 в г. Ростов.
Посмотреть оригинал отзыва
Микаберидзе В.Р.
Директор ООО «МИКА»
Руководство нашей компании отметило в работе ГК «СтальПрофильГрупп» важное качество — соблюдение сроков. У нас был типовой проект склада ангарного типа площадью 1000 м2, с поставкой во Владимирскую область, поселок Першино, Киржачский район. Работа с ними была разбита на два этапа: вначале приобретались только металлоконструкции, вторым этапом сэндвич панели. Монтаж осуществляли своими силами.
Посмотреть оригинал отзыва
Сновальников А.Ю.
Генеральный директор ООО «Свобода»
ООО “Свобода” в лице Генерального директора Сновальникова А. Ю. благодарит коллектив Группы Компаний “СтальПрофильГрупп” за продуктивное сотрудничество. Компания была выбрана в качестве исполнителя работ по проектированию и изготовлению металлоконструкций и сэндвич-панелей для быстровозводимого здания, при строительстве производственного объекта на территории Смоленской области, общей площадью 2 500 м2.
Посмотреть оригинал отзыва
Калиниченко К.Ю.
Генеральный директор ООО НПО «ФармВИЛАР»
Во всех аспектах своей деятельности наша фармацевтическая производственная компания придерживается основного правила — сохранять и приумножать здоровье граждан. При выборе любого стороннего подрядчика, он проходит процедуру проверки по нашим внутренним требованиям. Стараемся выбирать надёжных и ответственных партнеров, с хорошей репутацией.
Посмотреть оригинал отзыва
Жуков А.А.
Генеральный директор ООО «Светлояр»
ООО «Светлояр» занимается производством мебели для бюджетных предприятий России. Этим письмом хотим выразить благодарность ООО «ГК СтальПрофильГрупп» по итогам сотрудничества в 2016 году. Компания выступила в роли подрядчика в рамках строительства производственных и административных помещений и здания котельной общ. площадью 2 500 м2 в Гагаринском районе, Смоленской области, пос. Мальцево.
Посмотреть оригинал отзыва
Пархоменко И.А.
Генеральный директор ООО «Горизонов»
Компания ООО «Горизонов» выражает благодарность профессиональному коллективу Группы Компаний «СтальПрофильГрупп» за тесное и плодотворное сотрудничество! В рамках совместной работы над строительством здания магазина на территории г. Москвы (ЦАО) «СтальПрофильГрупп» осуществляли изготовление и доставку стеновых и кровельных сэндвич-панелей, общей площадью 1 500 м2 на наш объект.
Посмотреть оригинал отзыва
Вавилкин С.А.
Руководитель ООО «ТМ Декор»
От имени компании ООО «ТМ Декор» выражаем благодарность Группе Компаний «СтальПрофильГрупп» за исполнительность и профессиональность в работе. Компания стала нашим партнером и подрядчиком в рамках строительства производственного здания общ. площадью 500 м2 на территории г. Долгопрудный, Московской область (2018г). По нашему заказу были спроектированы, изготовлены и смонтированы «Под Ключ» металлический каркас и сэндвич-панели, для вышеуказанного объекта.
Посмотреть оригинал отзыва
Павлова И.Е.
Генеральный директор ООО «СК ЭлФас»
ООО “СК ЭлФас” благодарит Группу Компаний “СтальПрофильГрупп” за проявленный профессионализм в рамках совместной работы над строительством производственного цеха в Смоленской обл., г. Вязьма. ГК “СтальПрофильГрупп” осуществляла изготовление панелей типа “сэндвич” на собственном обновленном производстве. Общая площадь Заказа составила 6 500 м2 как кровельных, так и стеновых панелей.
Посмотреть оригинал отзыва
Быстров А.Л.
Генеральный директор ООО «Веста»
ООО «Веста» является одним из ведущих производителей мебельной продукции в центральной части России. Высокое качество используемого сырья и ответственный подход к контролю качества собственной продукции определяет наше отношение к выбору надёжных подрядчиков. В начале 2016 года для расширения производства было принято решение построить быстровозводимое здание из металлоконструкций с последующей отделкой сэндвич панелями.
Посмотреть оригинал отзыва
Разный И.П.
Генеральный директор ООО «Строительно-монтажное управление N1»
ООО “Строительно-монтажное управление N1” выражает слова благодарности Группе Компаний “СтальПрофильГрупп” за профессионализм и ответственность, проявленные при сотрудничестве.
Они давно зарекомендовали себя на строительном рынке РФ. Разработка проектной документации, собственное производство металлокаркасов и сэндвич-панелей с использованием современных технологий — ключевое преимущество ООО “ГК СтальПрофильГрупп” над конкурентами в данной нише.
Посмотреть оригинал отзыва
Щепочкин А. В.
Генеральный директор ООО «ФАРМИНКО»
Наше сотрудничество с ГК «СтальПрофильГрупп» началось в начале лета 2017 года с проектирования и поставок металлических конструкций с сэндвич панелями, для постройки здания площадью 1200 м2 под производство косметических средств и бытовой химии в Заокском районе Тульской области. Группа Компаний «СтальПрофильГрупп» хорошо известны в ЦФО, как производитель металлоконструкций и сэндвич панелей отличного качества и надёжности.
Посмотреть оригинал отзыва
Звягинцев И.В.
Коммерческий директор ООО «Курский профнастил»
ООО «Курский профнастил» работает в сфере изготовления, продаж и монтажа металлочерепицы, профнастила и металлического сайдинга.
Мы поддерживаем деловые связи с большим количеством компаний по всей России и очень внимательно относимся к своим контрагентам, особенно новым.
В январе 2019 года заказали в Группе Компаний «СтальПрофильГрупп» около 7 000 (Семи тысяч) погонных метров оцинкованного строительного профиля, что в объёме составляет около 27 (Двадцати семи) тонн металла.
Посмотреть оригинал отзыва
Дворецкий А.Ю.
Генеральный директор ООО «МалКор»
ООО «МалКор» искренне благодарит Группу Компаний «СтальПрофильГрупп» за качественное и оперативное проведение строительно-монтажных работ.
Наше сотрудничество началось в 2017 году.
Специалисты компании зарекомендовали себя достаточно профессионально при осуществлении проектирования, изготовления и монтажа сэндвич-панелей в рамках строительства двухэтажного Торгового Центра общей площадью 500 м2 по адресу: Московская обл., село Малаховка.
Посмотреть оригинал отзыва
Яшкин Р.О.
Генеральный директор ООО «МЕГАТРАНС»
Компания «МЕГАТРАНС» выражает свою признательность Группе Компаний «СтальПрофильГрупп» за поставку металлического каркаса и сэндвич-панелей для сооружения здания складского назначения общей площадью 700 м2 в город Новый Уренгой.
Хочется отметить следующие моменты в процессе нашего сотрудничества.
Посмотреть оригинал отзыва
Video — Isopan
You will see the site in English with the Czech portfolio
You will see the site in English with the German portfolio
You will see the site in English with the Spanish portfolio
You will see the site in English with the French portfolio
You will see the site in English with the Italian portfolio
You will see the site in English with the Mexican portfolio
You will see the site in English with the Romanian portfolio
You will see the site in English with the American portfolio
You will see the site in English with the Russian portfolio
Verás el sitio en mexicano con el portafolio checo
Verás el sitio en mexicano con el portafolio alemán
Verás el sitio en mexicano con el portafolio en español
Verá el sitio en mexicano con el portafolio francés
Verás el sitio en mexicano con el portafolio italiano
Verás el sitio en mexicano con el portafolio mexicano
Verá el sitio en mexicano con el portafolio rumano
lang_mx_switcher_with_usa_portfolio
Verá el sitio en mexicano con el portafolio ruso
Вы увидите сайт на русском языке c чешским портфолио
Вы увидите сайт на русском языке с немецким портфолио
Вы увидите сайт на русском языке с испанским портфолио
Вы увидите сайт на русском языке с портфолио на французском
Вы увидите сайт на русском языке с итальянским портфолио
Вы увидите сайт на русском языке с мексиканским портфолио
Вы увидите сайт на русском языке с румынским портфолио
lang_ru_switcher_with_usa_portfolio
Вы увидите сайт на русском языке с русским портфолио
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul ceh
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul german
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul spaniol
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul francez
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul italian
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul mexican
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul românesc
lang_ro_switcher_with_usa_portfolio
Veți vedea un site în limba română cu portofoliul rus
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio ceco
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio tedesco
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio spagnolo
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio francese
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio italiano
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio messicano
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio rumeno
lang_it_switcher_with_usa_portfolio
Vedrai il sito in italiano con il portafoglio russo
Uvidíte web v rumunštině s českým portfoliem
Uvidíte web v rumunštině s francouzským portfoliem
Uvidíte web v rumunštině se španělským portfoliem
Uvidíte web v rumunštině s francouzským portfoliem
Uvidíte web v rumunštině s německým portfoliem
Uvidíte web v rumunštině s mexickým portfoliem
Uvidíte web v rumunštině s rumunským portfoliem
lang_cs_switcher_with_usa_portfolio
Uvidíte web v rumunštině s ruským portfoliem
Vous verrez le site en français avec le portfolio tchèque
Vous verrez le site en français avec le portfolio allemand
Vous verrez le site en français avec le portfolio espagnol
Vous verrez le site en français avec le portfolio en français
Vous verrez le site en français avec le portfolio italien
Vous verrez le site en français avec le portfolio mexicain
Vous verrez le site en français avec le portfolio roumain
lang_fr_switcher_with_usa_portfolio
Vous verrez le site en français avec le portfolio russe
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem tschechischen Portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem deutschen Portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem spanischen Portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem französischen Portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem italienischen Portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem mexikanischen Portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem rumänischen Portfolio
lang_de_switcher_with_usa_portfolio
Sie sehen die Seite in deutscher Sprache mit dem russischen Portfolio
Verá el sitio en español con el portafolio checo
Verá el sitio en español con el portafolio alemán
Verá el sitio en español con el portafolio en español
Verá el sitio en español con el portafolio francés
Verá el sitio en español con el portafolio italiano
Verá el sitio en español con el portafolio mexicano
Verá el sitio en español con el portafolio rumano
Verá el sitio en español con el portafolio americano
Verá el sitio en español con el portafolio ruso
You will see the site in English with the Czech portfolio
You will see the site in English with the German portfolio
You will see the site in English with the Spanish portfolio
You will see the site in English with the French portfolio
You will see the site in English with the Italian portfolio
You will see the site in English with the Mexican portfolio
You will see the site in English with the Romanian portfolio
lang_en_switcher_with_usa_portfolio
You will see the site in English with the Russian portfolio
Монтаж сэндвич-панелей под ключ по цене от 299 руб/м2
ТЦ «Ларец»
Адрес: Московская обл. , г. Видное
Вид панелей: стеновые 150 мм.
Утеплитель: минеральная вата
Цвет: Фотопринт по индивидуальному заказу
Год поставки: 2017.
Общий объем поставки: 700 кв.м.
Складской комплекс «Мартин»
Адрес: Московская обл., Ногинский р-н, г. Электроугли
Вид панелей: стеновые 150 мм и кровельные 200 мм.
Утеплитель: минеральная вата
Цвет: RAL 1034/9003, 7004/7004
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 5 700 кв.м.
Складской комплекс «Жучки»
Адрес: Московская обл., Сергиево-Посадский р-н, д. Жучки
Вид панелей: стеновые 120 мм и кровельные 150 мм.
Утеплитель: пенополистирол и минвата
Цвет: RAL 7004/9003, 3003/9003
Год поставки: 2017.
Общий объем поставки: 3 500 кв.м.
Спортивная школа
Адрес: Московская обл., г. Лобня, ул. Циолковского 4
Вид продукции: стеновые и кровельные сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 4 500 кв.м.
Складской комплекс и ТЦ «Коломна»
Адрес: Московская обл., г. Коломна
Вид продукции: стеновые и кровельные 150 мм.
Цвет: RAL 7004, 5005
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 2 000 кв.м.
Долгопрудненский Завод Медицинских Изделий (ДЗМИ)
Адрес: Московская область, ОПС Шереметьевский
Вид продукции: стеновые и кровельные сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 5 000 кв.м.
Складской комплекс
Адрес: Московская обл., г. Дзержинск ул. Карьер Зил 12
Вид продукции: стеновые 120 мм и кровельные сэндвич-панели 150 мм.
Цвет: RAL 1014, 8017/1015
Утеплитель: минеральная вата
Вид профилирования: гладкие.
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 10 000 кв.м.
Торговый Центр «ДИКСИ»
Адрес: Московская область, Дмитровский район, пос. Останкино
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата
Вид профилирования: гладкие.
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 2 000 кв.м.
Торговый Центр «АТАК»
Адрес: Московская область, г. Щелково, ул. Радиоцентр, №5, возле дома 7
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата
Вид профилирования: микроволна.
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 5 500 кв.м.
Торговый Центр в г. Лобня
Адрес: Московская область, город Лобня, Букинское шоссе 39
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата
Вид профилирования: стандарт.
Год поставки: 2016.
Общий объем поставки: 1 000 кв.м.
Щербинский завод электроплавленных огнеупоров
г. Щербинка, Московская обл. 2014 г.
Вид продукции: стеновые и кровельные сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина панелей: 120/150 мм.
Цвет: RAL 9002.
Вид профилирования: стандарт.
Общий объем поставки: 3700 кв.м.
Торгово-офисный центр
ЮВАО, г. Москва
Вид продукции: стеновые и кровельные сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 150 мм.
Цвет: RAL 2004, 1014.
Вид обкладки: стандарт.
Объем поставки: 1800 кв.м.
Малые формы сооружений
Стеновые сэндвич-панели нашего производства используются при возведении сооружений небольших габаритов.
Автоцентр HYUNDAI
г. Ярославль, Ярославская обл. 2012 г.
Объект поставки: Стеновые сэндвич-панели
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 150 мм
Цвет: RAL 9006
Вид профилирования: микроволна
Объем поставки: 1800 кв.м.
Офисное здание
г. Дзержинский, Московская обл. 2011 г.
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 120 мм.
Цвет: RAL 7004, 9002.
Вид профилирования: стандарт.
Объем: 1500 кв.м.
Автотехцентр HYUNDAI
г. Салтыковка, Московская обл. 2011-2012 гг.
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 200 мм.
Цвет: RAL 7004, 2004.
Вид профилирования: гладкая.
Объем поставки: 4500 кв.м.
Производственно-складской комплекс
г. Дзержинский, Московская обл. 2012 г.
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 120 мм.
Цвет: RAL 5005, 7004.
Вид профилирования: стандарт.
Объем: 3500 кв.м.
Производственный комплекс
г. Покров, Петушинский р-н, Владимирская область. 2011 г.
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 120 мм.
Цвет: RAL 6002, 9002, 5005.
Вид профилирования: стандарт.
Объем: 1500 кв.м.
ТЭЦ №1
Адрес: г. Воронеж
Материал: стеновые панели минвата 100 мм
Цвет: RAL 5015,9010
Объем поставки: 12000 кв.м.
Кровля: кровельные панели минвата 150 и 250 мм
Цвет: RAL 5015
Объем поставки: 9300 кв.м.
Год: 2017
Склад «Брынцалов»
Адрес: Московская область, г. Электроугли
Материал: стеновые панели СПП, пенополистерол 100 мм
Цвет: RAL 7004
Объем поставки: 400 кв.м.
Кровля: кровельные панели СППК, пенополистерол 100 мм
Цвет: RAL 7004
Объем поставки: 250 кв.м.
Склад г.
ЩелковоАдрес: Москвоская область, г.Щелково
Материал: стеновые панели СПМ 150
Утеплитель: минвата
Цвет: RAL 1015, 2004
Объем поставки: 2700 кв.м.
Пожарная часть г. Дубна
Адрес: Московская область, г. Дубна
Материал: стеновые панели СПМ 120
Утеплитель: минвата
Цвет: RAL 9003,3011
Объем поставки: 950 кв.м.
Физкультурно-оздоровительный комплекс
Адрес: Московская область, Ступинский р-н, с. Семеновской, ул. Молодежная
Материал: стеновые панели индивидуальная покраска нестандартных цветов
Цвет: RAL 1016,1028, 6019, 6027, 9003
Утеплитель стен: СПМ 200 минвата 1900 кв.м.
Кровля: кровельные панели минвата
Цвет:RAL 3015
Объем поставки: 1600 кв.м.
Производственно-складской комплекс
Адрес: Московская область, Нарофоминский район
Кровля: 200 9006/9003
Объем поставки: 920 кв. м.
Утеплитель стен: минвата 100 9006/9003
Объем поставки: 657 кв.м.
Складской комплекс в п. Володарское
Дата: сентябрь 2014
Место: п. Володарского
Объект: Складской комплекс
Тип панелей: стеновые панели, наполнитель – минеральная вата, толщина 120 мм, цвет — RAL 2004/9003, 6002/9003.
Объем: 800 м2
Поставка для строительсва торгового комплекса
Поставка февраль 2014
Место: г. Подольск
Объект: торговый комплекс
Тип панелей: стеновые панели, наполнитель – минвата, толщина, 80 мм, цвет — RAL 1018/1018
Объем: 700 м2
Сэндвич-панели для складского комплекса
Поставка: ноябрь 2014,
Объект: складской комплекс
Место: Ногинский район, с.Балобаново, ул. Будённого,7.
Типа панели: (СПМС 120)-минвата 120 мм RAL 7004/1018/9003
Объем: 1000 м2
Поставка стеновых панелей для логистического комплекса
Поставка: март 2014,
Объект: логистический комплекс
Типа панели: стеновые панели минвата 120 мм RAL 5005/9003
Объем: 1500 м2
Реконструкция шахты лифта
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели.
Утеплитель: минеральная вата.
Толщина: 100 мм.
Цвет: RAL 7004.
Вид профилирования: микроволна.
Объем поставки: 300 кв.м.
Фасонные элементы под заказ: RAL 7004
Производственно-логистический комплекс
г. Малаховка, Московская обл.
Вид продукции: стеновые сэндвич-панели из минваты.
1-я очередь, 2007 г.
Толщина: 150 мм. Цвет: RAL 1018.
Объем: 2800 кв.м.
2-я очередь, 2008 г.
Толщина: 150 мм. Цвет: RAL 9004.
Объем: 3500 кв.м.
Видеотермины, которые вы должны знать: ISO, диафрагма и т. д.
В отрасли существует множество видеотерминов, и если вы новичок, вам необходимо знать видеотермины от А до Я.
Вот наше полное руководство по видео терминам.
Vimeo… и многое другое?
Присоединение к Vimeo Experts бесплатно для всех, у кого есть план Vimeo Plus или выше. Получите доступ к учебным курсам, сообществу видеопрофессионалов, мероприятиям и многому другому.
Присоединяйтесь сегодня.
After EffectsAfter Effects — это программное обеспечение, в основном используемое для создания движущейся графики и визуальных эффектов.
ДиафрагмаДиафрагма — это размер отверстия в объективе, через которое свет попадает на датчик изображения. Диафрагма измеряется числом диафрагмы или диафрагмой.
Соотношение сторонСоотношение сторон — это соотношение между шириной и высотой размеров вашего видео, выраженное в виде соотношения. Наиболее распространенные соотношения сторон для видео — 4:3, 16:9.и 1,85:1.
БитрейтБитрейт (также известный как скорость передачи данных) — это количество данных, используемых для каждой секунды видео. В мире видео это обычно измеряется в килобитах в секунду (кбит/с) и может быть постоянным или переменным.
БокеБоке описывает характер размытия изображения, часто используемый для обозначения точек света, отображаемых в виде нечетких кругов.
ШтангаШтанговые микрофоны — это длинные узконаправленные микрофоны. Обычно их прикрепляют к столбам стрелы, чтобы запечатлеть диалоги в сцене. Они также могут быть установлены непосредственно на камеры для захвата звука на большом расстоянии.
B-роликиB-ролики — это дополнительные кадры, которые обеспечивают дополнительные детали и большую гибкость при редактировании видео. Общие примеры включают кадры, используемые для вырезания из интервью или новостного репортажа, чтобы помочь рассказать историю.
ОтражениеОтражение — это материал, используемый для буквального отражения или отражения света на объекте. Удобно для выравнивания резких теней и рассеивания света, чтобы не казалось, что он исходит из одного источника. Особенно полезно при съемке на улице под палящим солнцем и в помещении с искусственным освещением.
Крупный планКрупный план — это съемка композиции, в которой кадр почти полностью заполнен лицом объекта.
КодекКодек — это метод, который компьютер использует для определения количества изменений между кадрами видео.
ЦветокоррекцияЦветокоррекция — это цифровая манипуляция редактором цветов на этапе постобработки.
Цветовая температураЦветовая температура — это характеристика видимого света в изображении. Он колеблется от холодного до теплого и измеряется в единицах Кельвина.
КомпозитингКомпозитинг — это процесс объединения нескольких изображений с использованием программного обеспечения для постобработки.
СжатиеСжатие применительно к видео относится к уменьшению объема данных в видеофайле. Хотя сжатие видео может занять некоторое время, оно будет загружаться быстрее, а также быстрее загружаться для всех, с кем вы решите поделиться исходным файлом. Мы настоятельно рекомендуем вам сжимать видео, которые вы загружаете на Vimeo. Таким образом вы сможете загружать больше видео!
КранКран — это устройство, используемое для съемки движущихся объектов с высоты, состоящее из стрелы с камерой, прикрепленной к одному концу, и противовеса, прикрепленного к другому. Часто называется джибом.
Кроп-факторКроп-фактор — это число, обычно в диапазоне от 1,3 до 2,0, которое указывает отношение площади изображения сенсора к площади полнокадрового сенсора. Умножение фокусного расстояния объектива на кроп-фактор сенсора дает фактическое фокусное расстояние для этой комбинации сенсор/объектив.
С-образные стойки используются отделом захвата для выполнения различных задач по освещению и монтажу на съемочной площадке. ВрезкаВрезка, также известная как вставка, обычно показывает объекты или реквизит, которыми манипулирует персонаж.
Глубина резкостиГлубина резкости (ГРИП) относится к той части изображения, которая находится в фокусе. Глубокая глубина резкости покажет почти все в кадре в резкости. Если у вас малая глубина резкости, в фокусе будет узкий диапазон вашего видеоизображения. Небольшая глубина резкости позволяет сделать больший акцент на главном объекте. Для получения дополнительной информации ознакомьтесь с нашим уроком о глубине резкости.
Диегетический звукДиегетический звук — это звук, который присутствует и/или записывается во время записи видео.
РассеиваниеРассеивание просто относится к материалу, используемому в светильниках для уменьшения резких теней за счет смягчения света.
Цифровой зумЭто метод создания видимости увеличения без фактической замены оптического объектива. Это достигается путем обрезки изображения по центру с сохранением того же соотношения сторон.
Цифровая световая проекцияЦифровая световая проекция, или DLP, — это тип технологии проектора, использующий цифровое микрозеркальное устройство (DMD). DMD состоит из тысяч крошечных зеркал, управляемых компьютером, которые вместе с быстро вращающимся цветным фильтром (или цветовым колесом) формируют движущееся изображение.
ТележкаТележка — это часть съемочного оборудования, которое перемещается по направляющей и обеспечивает плавное движение камеры.
Цифровые зеркальные фотокамеры, в которых используется зеркало для отражения света, проходящего через объектив, в видоискатель. Когда вы нажимаете кнопку спуска затвора на камере, это зеркало откидывается в сторону, позволяя свету достигать датчика изображения.
DVIDVI — это цифровой разъем, преемник VGA. Разъемы DVI часто окрашены в белый цвет.
Динамический диапазонДинамический диапазон — это диапазон, в котором камера может успешно захватывать самые светлые и самые темные области изображения без потери деталей.
ЭкспортЭкспорт — это процесс сборки вашего отредактированного видеопроекта в один файл, который затем можно воспроизводить отдельно, совместно использовать или загружать.
ЭкспозицияЭкспозиция — это время, в течение которого свет может попадать на сенсор. Чем дольше выдержка, тем больше света попадет внутрь и тем ярче будет изображение.
ЗатуханиеЗатухание — это плавный переход между обычным изображением и черным экраном. Когда вы растворяетесь от изображения к черному, это постепенное исчезновение. Когда вы переходите от черного к изображению, это называется постепенное появление.
ФокстографФокстограф включает в себя использование камеры (которая записывает видео, но не является видеокамерой) и сообщение объекту, что вы делаете фото, но тайно снимаете видео!
Пять на пять (5×5)5×5 — это видео, состоящее из пяти 5-секундных клипов с оригинальным звуком.
Люминесцентные лампыЛюминесцентные лампы излучают свет с помощью паров ртути и люминофора, они дают мягкий равномерный свет. Цветовая температура флуоресцентного света зависит от используемой лампы, а также может быть полностью откорректирована по цвету на этапе постобработки.
Фокусное расстояниеФокусное расстояние — это расстояние от объектива до точки фокусировки изображения внутри камеры. Высокое фокусное расстояние заставляет удаленные объекты казаться увеличенными, в то время как низкое фокусное расстояние дает широкий обзор пейзажа, стоящего перед объективом.
FoleyFoley — это искусство воспроизведения и создания звуков для фильмов.
Следящий фокусСледящий фокус — это механизм управления, позволяющий легко вносить изменения в кольцо фокусировки объектива камеры.
F-stopF-stop — это термин, используемый для описания размера отверстия диафрагмы. Чем меньше число диафрагмы, тем больше диафрагма. Если диафрагма мала, на датчик изображения может попасть больше света. Настройки F-stop обычно отображаются с косой чертой. Общие диафрагмы: f/1.4, f/2, f/2.8, f/4, f/5.6, f/8, f/11, f/16 и f/22. Низкое число диафрагмы (большая диафрагма) приводит к малой глубине резкости, а высокое значение диафрагмы (меньшая диафрагма) дает большую глубину резкости.
Частота кадровЧастота кадров — это частота, с которой затвор открывается и закрывается или датчик записывает видео в течение одной секунды. Типичная частота кадров: 24, 25 и 29,97, 30, 50 и 60.
ФренельЛинза Френеля — это линза, помещаемая перед лампами (например, вольфрамовыми) для фокусировки испускаемого света. в управляемый луч.
Гаф-лентаГаф-лента (или гафф-лента) — это тип не повреждающей сверхпрочной ленты, используемой на съемочных площадках, чаще всего отделом гафферов и захватов.
ГелиГели представляют собой кусочки цветного пластика, которые используются в осветительных приборах. Гели пропускают свет, изменяя при этом цветовой тон самого света.
Мультимедийный интерфейс высокой четкости (HDMI)HDMI — это цифровой разъем, используемый как в бытовой электронике, так и в современных компьютерах. HDMI передает как HD-видео, так и аудиосигнал на телевизор.
Высокий динамический диапазонHDR (расширенный динамический диапазон) — это наложение двух изображений, одно из которых правильно выделяет светлые участки, а другое — темные области. При объединении вместе вы получаете правильно экспонированное изображение.
Hydrargyrum со средней дугой IodideЛампы HMI излучают свет за счет паров ртути под давлением и галогенидов металлов. Идеально подходят для имитации дневного света, сохраняют прохладу и имеют очень высокую светоотдачу. Свет HMI имеет цветовую температуру около 5600K.
Горячий башмакГорячий башмак — это точка крепления в верхней части некоторых камер, позволяющая прикрепить вспышку, микрофоны или другие аксессуары.
Датчик изображенияДатчик изображения — это то, что ваша цифровая камера использует для преобразования оптического изображения в электрический сигнал, который ваша камера интерпретирует для создания изображения, которое вы видите. Распространенными типами датчиков являются APS-C, микро четыре трети и полнокадровые.
ИмпортИмпорт — это процесс передачи видео с камеры на компьютер или в программу для редактирования.
ISOЧто означает ISO? Что ж, ISO — это настройка камеры в цифровых камерах, которая меняет чувствительность сенсора к свету. Чем выше значение ISO, тем чувствительнее датчик к свету, что позволяет снимать видео в условиях низкой освещенности. Низкие значения ISO используются для видеосъемки при дневном свете и ярком освещении, что обеспечивает большую детализацию изображения.
J-нарезкаJ-нарезка — это тип нарезки, в которой звук следующей сцены предшествует изображению. Название происходит от формы, которую эти клипы создают на временной шкале программы редактирования.
Переходный переходПереходный переход — это резкий переход, обычно в последовательном клипе, который создает впечатление, что объект перескакивает с одного места на другое без непрерывности.
ШиротаШирота — это гибкость экспозиции вашего захваченного изображения (насколько вы можете изменить его при постобработке, чтобы получить правильную экспозицию). Широта зависит от динамического диапазона. В то время как динамический диапазон относится к камере, широта относится к изображению, которое она захватывает.
Петличный микрофонПетличный микрофон представляет собой небольшой пристегивающийся микрофон, который крепится к одежде субъекта. Обычно используется в телевизионных выпусках новостей или ситкомах, которые требуют захвата звука от объекта без очевидного наличия подключенного микрофона.
Жидкокристаллический дисплейЖК-экраны аналогичны плазменным экранам и состоят из тонкого слоя специальных жидких кристаллов, зажатых между листами поляризованного стекла или пластика. Однако, в отличие от плазменного экрана, жидкие кристаллы не излучают свет. Подсветка находится за жидкокристаллическим сэндвичем, чтобы освещать изображение.
L-обрезкаL-обрезка — это тип обрезки, при котором изображение меняется, но звук продолжается. Название происходит от формы, которую эти клипы создают на временной шкале программы редактирования.
Длинный портретДлинный портрет похож на фокстограф, за исключением того, что на этот раз на нем находится ваш объект. Берет портретную фотографию и переводит ее в форму видео, раскрывая тонкие выражения лица, манеры и жесты.
ЛитийИонно-литиевые батареи являются предпочтительным типом батарей для использования в высококачественном кинооборудовании. Большинство камер рассчитаны на использование литий-ионных аккумуляторов, которые являются патентованными (это означает, что они сделаны для конкретной модели камеры).
МакроМакро — это объектив, в котором используется длинная оправа для близкой фокусировки. Как правило, макрообъектив способен создавать коэффициент воспроизведения более 1:1. Коэффициент воспроизведения — это размер вашего объекта на вашем датчике изображения к размеру вашего фактического объекта.
Матовая коробкаМатовая коробка — это коробка, которая устанавливается на переднюю часть объектива камеры, чтобы блокировать и поглощать свет, обычно поддерживаемая набором направляющих, прикрепленных к нижней части камеры. Они используются в основном для крепления фильтров объектива и для уменьшения бликов объектива за счет управления светом, попадающим в камеру. Для получения дополнительной информации ознакомьтесь с нашим уроком о матовых коробках.
Банк памятиБанк памяти — это видео, которое документирует определенные периоды времени или события в чьей-либо жизни. Его можно настроить на музыку, использовать естественный звук, записывать отпуск или просто запечатлевать моменты повседневной жизни.
Карта памятиКарта памяти — это устройство хранения данных, используемое для хранения цифровой информации ваших фотографий и видео на вашей камере. Карты памяти бывают двух основных типов: Secure Digital (SD) и Compact Flash (CF).
МоноподМонопод похож на штатив, но имеет только одну «ногу». Он обеспечивает поддержку, но также и мобильность, и удобен в ситуациях, когда использование штатива было бы слишком обременительным.
Фильтр нейтральной плотностиФильтр нейтральной плотности представляет собой кусок стекла, который надевается на переднюю часть объектива для уменьшения количества света, попадающего в камеру.
Никель-металлогидридные батареи (NiMH)NiMH (никель-металлогидридные) батареи — тип батарей, используемых в некоторых недорогих камерах. Хотя они дешевле, чем ионно-литиевые батареи, они, как правило, разряжаются, когда не используются, и не обеспечивают такой большой общей мощности.
Одноминутное видеоОдноминутное видео — это видео продолжительностью ровно одна минута, в котором отсутствуют движения камеры (панорамирование, наклон и т. д.) или редактирование, а также используется оригинальный звук.
Оптический зумОптический зум — это способность объектива изменять фокусное расстояние ближе или дальше от центрального объекта.
Через плечоСнимки через плечо сделаны с акцентом на перспективу конкретного персонажа. Этот кадр используется в диалоговых сценах, чтобы показать разговоры между двумя людьми.
ПанорамыПанорамы зафиксированы, боковые движения сделаны камерой.
Изображение профиляПрофиль изображения относится к четырем параметрам настроек изображения в камере: резкость, контрастность, насыщенность и цветовой тон. Вы можете создать собственный стиль изображения или использовать уже установленный стиль изображения, например один из шести стилей Canon, или загрузить стиль от стороннего поставщика, например Cinestyle от Technicolor или Cine от Marvel.
Соотношение сторон в пикселяхВаше видеоизображение состоит из тысяч маленьких квадратов, называемых пикселями. Ширина каждого пикселя по отношению к его высоте известна как соотношение сторон пикселя. Для загрузки на Vimeo установите соотношение сторон пикселя (PAR) на 1:1 или 1,00.
ПлазмаПлазменные экраны состоят из сотен тысяч крошечных заполненных газом ячеек, зажатых между двумя листами стекла. Когда к одной из этих заполненных газом ячеек прикладывается электрический заряд, она излучает свет, составляющий один из тысяч пикселей на экране.
Поляризационный фильтрПоляризационный фильтр — это кусок стекла, который надевается на переднюю часть объектива, чтобы изменить то, как ваша камера видит и обрабатывает свет, и в конечном счете уменьшает блики.
Точка зренияСъемка с точки зрения — это техника съемки, которая показывает перспективу сцены буквально с позиции персонажа или объекта в обстановке.
ПрактическийПрактический относится к любому источнику света, который является частью самой сцены и не должен быть скрыт от камеры.
Пресс-китПресс-кит содержит справочную информацию о вашем фильме для представителей прессы в рекламных целях. Он может включать в себя подробный синопсис, биографии актеров и съемочной группы, интересные анекдоты или вопросы и ответы с режиссером, обзоры фильма и производственные кадры.
Фикс-объективФикс-объектив — это объектив с фиксированным фокусным расстоянием. Хотя объективы с постоянным фокусным расстоянием менее универсальны, чем зум, они часто обеспечивают превосходное оптическое качество и более широкую апертуру (часто до 1,2 или 1,4), а также легче и менее громоздки.
Звук в помещенииЗвук в помещении — это присутствие или звук в помещении. Он записывается, а затем прерывается диалогами, чтобы сгладить любые грубые или резкие моменты редактирования.
РазрешениеРазрешение — это количество пикселей, содержащихся в видео как по горизонтали, так и по вертикали. Некоторые распространенные разрешения: 640×480 (SD), 1280×720 (HD), 1920×1080 (HD). Иногда они обозначаются только их вертикальным размером, например, 480p, 720p или 1080p.
Правило третейПравило третей — это метод компоновки снимков в эстетически привлекательном виде.
ScreenerScreener — это версия фильма для отправки на кинофестивали и в прессу. Скринеры, которые часто запрашивают на DVD, но иногда принимают в Интернете, должны быть правильно отформатированы и помечены соответствующей информацией, запрошенной фестивалем.
СценарийСценарий — это оформленная письменная работа, включающая режиссуру, действия, имена персонажей и диалоги.
Список кадровСписок кадров — это полный журнал всех кадров, которые вы хотите включить в свой фильм; по сути, это контрольный список, заполненный мельчайшими деталями, которые придадут вашему фильму ощущение направленности и эффективности.
Плечевой упорПлечевой упор — это часть оборудования, используемая для стабилизации ручной камеры.
Скорость затвораСкорость затвора — это время экспозиции каждого отдельного кадра при съемке видео на цифровую зеркальную камеру. Например, если вы установите скорость затвора вашей камеры на 60, каждый кадр экспонируется в течение 1/60 секунды.
Грифельная доскаГрифельная доска представляет собой прямоугольную доску и хлопушку, которая издает резкий звук «хлопок». Используется для захвата и организации звука во время производства, что упрощает работу редактора при синхронизации изображения и звука в постобработке.
СлайдерСлайдер — это устройство, использующее дорожку для плавного перемещения камеры вбок, вперед-назад или даже по диагонали.
Замедленная съемкаЗамедленная съемка — это замедление предварительно записанного материала до другой скорости.
SnorricamSnorricam — это установка для камеры, прикрепленная к телу актера для создания эффекта фона, динамически движущегося вокруг объекта, который остается неподвижным. Также известна как нагрудная камера или нательная камера.
Разделенный экранРазделенный экран включает более одного изображения на экране одновременно. Обычно он делится на два, но может быть и больше.
СтедикамСтедикам — это стабилизатор летающей камеры (часто состоящий из руки, жилета и салазок), который позволяет кинематографистам получать плавные движущиеся кадры.
Покадровая анимацияПокадровая анимация — это метод анимации, используемый для того, чтобы объекты выглядели так, как будто они движутся свободно.
РаскадровкиРаскадровки — это рисунки, которые показывают каждую сцену вашего фильма, создавая план вашего фильма. Раскадровки обеспечивают четкий и краткий визуальный план того, что вам нужно снимать или анимировать.
СинхронизацияСинхронизация или синхронизация относится к правильному согласованию звука с изображением.
ТелеобъективТелеобъектив — это объектив, в котором используется группа телеобъективов, обеспечивающая большее фокусное расстояние, чем обычно позволяет физический корпус объектива. Это позволяет объективу увеличивать изображения, сохраняя при этом свой небольшой размер.
Трехточечное освещениеТрехточечное освещение — это распространенный тип установки освещения, при котором объект освещается тремя разными источниками для управления тенями и балансировки контраста. Три источника света обычно называются обратным, ключевым и заполняющим.
НаклоныНаклоны фиксируются вверх и вниз или вертикальные движения камеры.
Интервальная съемкаИнтервальная съемка — это метод, при котором каждый кадр в видео записывается с гораздо меньшей скоростью, чем обычно. При воспроизведении с нормальной скоростью кажется, что время идет быстрее. Это также может быть достигнуто путем быстрой перемотки вперед или увеличения скорости вашего видео в программе редактирования.
ОтслеживаниеСъемка с отслеживанием (или тележкой) физически продвигает или изменяет положение камеры относительно объекта, изменяя пространственные отношения между объектом и его окружением. Эти кадры часто делаются с помощью тележки или слайдера.
Лампы накаливанияЛампы накаливания излучают свет с помощью нити из вольфрамовой проволоки и являются более крупными версиями повседневного освещения в вашем доме. Вольфрамовый свет имеет цветовую температуру около 3200К.
VGAVGA — это тип аналогового разъема, используемый в старых телевизорах с плоским экраном и компьютерах. Разъемы и вилки VGA обычно окрашены в синий цвет.
ВидоискательВидоискатель — это часть камеры, через которую вы смотрите, чтобы увидеть изображение из поля зрения вашего объектива.
ШирокоугольныйШирокоугольный объектив — это объектив, в котором используется группа стекол для обеспечения более короткого фокусного расстояния, чем обычно позволяет физический корпус объектива. При этом широкоугольный объектив может захватывать больше объекта с одинакового расстояния по сравнению с обычным объективом того же размера.
Баланс белогоБаланс белого — это процесс получения правильных цветов для типа доступного света. Подумайте об этом, как о том, чтобы убедиться, что белый цвет всегда белый и не имеет синих или красных оттенков. Многие камеры поставляются с меню баланса белого, а также с функцией автоматического баланса белого.
Объектив с переменным фокусным расстояниемОбъектив с переменным фокусным расстоянием — это объектив с кольцом, которое позволяет увеличивать и уменьшать масштаб в диапазоне фокусных расстояний в пределах одного объектива.
Увеличенный снимокУвеличенный снимок увеличивает или уменьшает объект в кадре, просто перемещая элементы объектива внутри для изменения фокусного расстояния. Это увеличивает изображение объекта, в то время как сама камера остается неподвижной.
Поведение при разложении термореактивных эпоксидных композитов с углеродным волокном в условиях пожара.
(Конференция) Поведение при разложении термореактивных эпоксидных композитов на основе углеродного волокна в условиях пожара. (Конференция) | ОСТИ.GOVперейти к основному содержанию
- Полная запись
- Другое связанное исследование
Аннотация не предоставлена.
- Авторов:
- Браун, Александр
- Дата публикации:
- Исследовательская организация:
- Национальная лаборатория Сандия. (SNL-NM), Альбукерке, Нью-Мексико (США)
- Организация-спонсор:
- Национальная администрация ядерной безопасности Министерства сельского хозяйства США (NNSA)
- Идентификатор ОСТИ:
- 1079803
- Номер(а) отчета:
- ПЕСОК2013-4147К
453164
- Номер контракта с Министерством энергетики:
- АК04-94АЛ85000
- Тип ресурса:
- Конференция
- Отношение ресурсов: Конференция
- : предложена для презентации на 8-м Национальном совещании по вопросам горения в США, состоявшемся 19 мая.-22, 2013 в Парк-Сити, Юта.
- Страна публикации:
- США
- Язык:
- Английский
Форматы цитирования
- MLA
- АПА
- Чикаго
- БибТекс
Браун, Александр. Поведение при разложении термореактивных эпоксидных композитов с углеродным волокном в условиях пожара. . США: Н. П., 2013.
Веб.
Копировать в буфер обмена
Браун, Александр. Поведение при разложении термореактивных эпоксидных композитов с углеродным волокном в условиях пожара. . Соединенные Штаты.
Копировать в буфер обмена
Браун, Александр. 2013.
«Поведение при разложении термореактивных эпоксидных композитов на основе углеродного волокна в условиях пожара». Соединенные Штаты. https://www.osti.gov/servlets/purl/1079803.
Копировать в буфер обмена
@статья{osti_1079803,
title = {Характеристика разложения термоотверждаемых эпоксидных композитов на основе углеродного волокна в условиях пожара. },
автор = {Браун, Александр},
abstractNote = {Аннотация не предоставлена.},
дои = {},
URL-адрес = {https://www.osti.gov/biblio/1079803},
журнал = {},
номер =,
объем = ,
место = {США},
год = {2013},
месяц = {5}
}
Копировать в буфер обмена
Посмотреть конференцию (1,94 МБ)
Дополнительную информацию о получении полнотекстового документа см. в разделе «Доступность документа». Постоянные посетители библиотек могут искать в WorldCat библиотеки, в которых проводится эта конференция.
Экспорт метаданных
Сохранить в моей библиотеке
Вы должны войти в систему или создать учетную запись, чтобы сохранять документы в своей библиотеке.
Аналогичных записей в сборниках OSTI. GOV:
- Аналогичные записи
Прикладные науки | Бесплатный полнотекстовый | Сэндвич-панели с наполнителями из пенополимера, подвергающиеся взрывному нагружению: экспериментальное и численное исследование
1. Введение
Ячеистые материалы, такие как соты, пенопласты с открытыми и закрытыми порами и полые металлические сферы, обладают превосходными характеристиками в качестве поглотителей энергии в экстремальных условиях, таких как взрывная волна и удар, благодаря их способности равномерно деформироваться в течение длительного хода при практически постоянная нагрузка [1]. Свойства таких материалов определяются топологией клеточной структуры и внутренними свойствами составляющих их материалов, где топология определяет, как составляющие материалы упаковываются в пространстве с образованием пористой структуры [2]. Полимерные пенопласты, т. е. полимерные материалы с относительной плотностью менее 0,3, особенно привлекательны в этом смысле благодаря своему малому весу в сочетании с превосходной энергопоглощающей способностью, изоляционными свойствами, простотой производства, низкой ценой и гибкостью конструкции. В настоящее время полимерные пены различных типов имеют множество применений, таких как защитные материалы во множестве компонентов аэрокосмической, морской и автомобильной промышленности (см., например, [3]). Квазистатическое поведение пен достаточно хорошо известно и широко задокументировано, см., например, [2], в то время как поведение ячеистых материалов при динамическом сжатии было недавно описано в [4] и [5].
Сэндвич-панели, используемые в качестве защитных конструкций, традиционно состоят из двух листов (или обшивок), прикрепленных к ячеистому сердечнику. Идея состоит в том, что материал сердцевины будет поглощать энергию во время динамического события и, как следствие, уменьшать силы, передаваемые на окружающую структуру. Применение сэндвич-панелей обычно определяет выбор материала обшивки и сердцевины. Поскольку лист и сердцевина могут состоять из различных материалов, на протяжении многих лет проводились многочисленные исследования различных типов сэндвич-панелей в зависимости от варианта нагрузки. Недавно Reyes и Børvik [6] исследовали квазистатическое поведение сэндвич-панелей со стальной обшивкой и шестью различными наполнителями из вспененного полимера, в то время как те же панели были исследованы при низкоскоростной ударной нагрузке в [7]. Основной вывод из этих исследований заключался в том, что для минимизации веса и в то же время максимального поглощения энергии сэндвич-панели в качестве материала сердцевины следует использовать пенопласт низкой плотности. Было также обнаружено, что поглощение энергии и смещение задней обшивки зависят от диапазона скоростей, в дополнение к материалу и плотности заполнителя, поэтому не очевидно, какая комбинация различных переменных обеспечит наилучшую защиту в обоих квази- статическая и динамическая нагрузка.
В последние годы возрос интерес к использованию сэндвич-панелей с сердцевиной из вспененного полимера в качестве амортизаторов для защиты от взрывов. Большие усилия были приложены особенно к экспериментальным аспектам, но Флек и его коллеги представили ряд заметных работ по аналитическому и конечно-элементному моделированию многослойных конструкций, в основном многослойных балок, подвергаемых импульсным нагрузкам, см., например, [8, 9,10,11].
Шукла и др. [12] недавно опубликовали главу книги о композитных и многослойных конструкциях толстого сечения [13]. Здесь подведен итог их работы над сэндвич-панелями, нагруженными взрывом, выполненной за десятилетний период. Они изучили сэндвич-структуры с различными материалами обшивки и полимерной пены, включая заполнители с переменной плотностью, подвергающиеся воздействию ударной трубы и подводной взрывной нагрузки. Их результаты показывают, что сердечник с переменной плотностью предпочтительнее монолитного сердечника, и что ослабление взрывной нагрузки зависит от градации слоев и расположения сердечника. Установлено увеличение затухания нагрузки при увеличении числа слоев и при расположении слоев с увеличением плотности [14]. Реакция сэндвич-панелей с наполнителями из термопластичного полиуретана и алюминиевыми лицевыми листами на взрывную нагрузку была исследована как экспериментально, так и численно Jamil et al. [15]. Они заметили, что сердечники могут выдерживать высокие взрывные нагрузки, а добавление алюминиевой обшивки обеспечивает дополнительную устойчивость к импульсным нагрузкам. Кроме того, увеличение толщины сердечника еще больше повысило производительность. Чен и др. [16] изучали ударную нагрузку на конструкционные панели со стальной обшивкой и сердцевиной из пенополистирола. Они утверждали, что ни увеличение плотности сердечника, ни увеличение толщины сердечника заметно не улучшали взрывостойкость. Чжан и др. [17] исследовали поведение гофрированных сэндвич-панелей с наполнителем из вспененного полимера. Было обнаружено, что заполнение пеной может повысить взрывостойкость панели, но уровень улучшения сильно зависит от стратегии заполнения. Другой тип жертвенной облицовки с усеченными квадратными пирамидами с открытым верхом, заполненным пеной, был исследован Li et al. [18]. Они узнали, что при квазистатических испытаниях сопротивление раздавливанию увеличивается при использовании вспененного наполнителя. Выводы были несколько более сложными для взрывной нагрузки, так как заполнение пеной ослабляло реакцию на более высокие взрывные нагрузки и буквально не влияло на более низкие взрывные нагрузки. Точно так же Fahr et al. [19] исследовали влияние заполнения пеной гофрированных многослойных стальных конструкций. В качестве наполнителя они использовали синтактическую пену и испытали воздействие температуры до 900 °C. Наполненные пеной гофрированные панели продемонстрировали лучшую защиту от взрыва по сравнению с панелями без наполнителя при комнатной температуре, в то время как повышенная температура вызвала больший прогиб задней поверхности и некоторое разделение сердцевины. Kelly et al. [20] и Rolfe et al. [21]. На основании экспериментальных результатов был сделан вывод о том, что градация плотности сердцевины уменьшает распространение трещин по толщине и повреждение в слоях пенопласта с более высокой плотностью. Йе и др. [22] смоделировали взрывную нагрузку, выстрелив снарядом из пеноалюминия по многослойным конструкциям с алюминиевой обшивкой и сердцевиной из ПВХ, и оценили различные плотности пены и толщины сердцевины с точки зрения эффективности поглощения энергии. Было замечено, что пенопластовые заполнители низкой плотности с большой толщиной обладают отличными способностями к поглощению энергии, но также тонкие заполнители с высокой плотностью могут быть эффективными при воздействии интенсивных импульсов. Было обнаружено, что оптимальная градация керна обеспечивает благоприятное смягчение последствий взрыва, когда Zhou et al. [23] исследовали характеристики сэндвич-панелей с металлическим покрытием и градуированным и неградуированным наполнителем из вспененного ПВХ при взрывной нагрузке. Панельная система с сердцевиной низкой плотности (большой толщины) оказалась благоприятной для смягчения деформации тыльной поверхности и растрескивания сердцевины, и была найдена оптимальная градация плотностей для данных задач. Однако оптимальная градация сердечника с точки зрения деформации лицевого листа и разрушения сердечника из-за растрескивания привела к риску разрушения сердечника из-за расслоения. Для сэндвич-панелей, подвергшихся взрывной нагрузке, Sun et al. [24]. Они пришли к выводу, что взрывостойкость сэндвич-панелей с положительным градиентом плотности сердцевины, т. е. с линейным уменьшением плотности сердцевины в зависимости от направления взрыва, была выше, чем у сэндвич-панелей с равномерным или отрицательным градиентом плотности сердцевины. Эти и аналогичные результаты показывают, что оптимизировать такие компоненты экспериментально непросто, и что для достижения прогресса требуется оптимизация конструкции на основе моделирования. Алгоритм гибридной эволюционной оптимизации сэндвич-панелей для максимального смягчения последствий взрыва был недавно предложен Karen et al. [25].
В этом исследовании динамическая реакция сэндвич-панелей, подвергнутых ударной нагрузке, была исследована как экспериментально, так и численно. Основная цель этой работы состоит в том, чтобы предоставить высокоточные экспериментальные данные в сочетании с проверенной стратегией численного моделирования, которые впоследствии могут быть использованы для оптимизации сэндвич-панелей, подвергающихся взрывной нагрузке, на основе моделирования. В экспериментальных испытаниях взрывная нагрузка создавалась с помощью установки ударной трубы, где можно было точно контролировать интенсивность взрыва и постоянно повторять ее [26]. Экспериментальная установка также способствует надежным измерениям отклика тестируемых компонентов на месте. Сэндвич-панели с алюминиевой обшивкой толщиной 0,8 мм и наполнителем из вспененного полимера толщиной 50 мм подвергались воздействию взрывной нагрузки различной интенсивности. Основной материал сэндвич-панелей состоял из экструдированного полистирола (XPS) трех различных плотностей, т. е. 33, 37 и 50 кг/м 9 .0808 3 . Квазистатические сжимающие свойства сердцевин из полимерной пены подробно охарактеризованы в предыдущей работе [6], в то время как в настоящем исследовании были проведены низкоскоростные ударные испытания образцов пены XPS, которые использовались для проверки и калибровки вязкопластического удлинения модель разрушаемой пены Дешпанде-Флека, реализованная как подпрограмма пользовательского материала в LS-DYNA (R10. 0, Livermore Software Technology (LST), Ливермор, Калифорния, США, 2018 г.) [27]. Обшивка сэндвич-панелей была изготовлена из алюминиевого сплава АА1050-х24, и их механические свойства были охарактеризованы серией испытаний на одноосное растяжение. Экспериментальные результаты показали значительное увеличение снижения взрывной нагрузки для сэндвич-панелей по сравнению с одной обшивкой, и было обнаружено, что деформация задней обшивки сэндвич-панелей коррелирует с плотностью пены. Численные модели испытаний ударной трубы были созданы с использованием LS-DYNA, включающей новую вязкопластичную формулу вспененного материала, и был проведен ряд симуляций методом конечных элементов. Численные модели уловили основные тенденции, наблюдаемые в ходе экспериментальных испытаний, и в целом было получено хорошее соответствие между экспериментальными и прогнозируемыми откликами.
2. Материалы
2.1. Обшивка алюминиевая
Обшивка сэндвич-панелей изготовлена из низкопрочных, деформационно-упрочненных и холоднокатаных алюминиевых листов толщиной 0,8 мм из сплава EN AW 1050A-h24 производства Norsk Hydro ASA. Этот сплав считается технически чистым и в первую очередь предназначен для штамповки деформируемых изделий. Номинальные предел текучести и предел прочности при растяжении, указанные производителем, составляют 100 МПа и 116 МПа соответственно, а химический состав сплава приведен в табл. 1.
Плиты размером 625 мм × 625 мм получены от производителя. Образцы собачьей кости с расчетной длиной 70 мм, шириной 12,5 мм и толщиной 0,8 мм вырезали из одной из пластин, ориентированных под углами 0°, 45° и 90° относительно направления прокатки материала. Эскиз геометрии образца можно найти в [28]. Были проведены три испытания в каждой ориентации, что дало в общей сложности девять испытаний на растяжение. Перед испытанием измеряли ширину и толщину по всей длине образцов. Испытания на растяжение проводились на Instron 59.Универсальная испытательная машина 85 (Инстрон, Норвуд, Массачусетс, США) с тензодатчиком на 250 кН при начальной номинальной скорости деформации 5 × 10 -4 с -1 . Сила регистрировалась тензодатчиком, а цифровая камера, ориентированная перпендикулярно образцу, делала снимки с частотой 1 Гц. Перед испытанием образцы были окрашены крапинками, чтобы обеспечить корреляцию двумерного цифрового изображения (2D-DIC) для отслеживания смещений по измерительной площади. Затем инженерные деформации рассчитывались с помощью виртуального экстензометра с начальной длиной 50 мм с использованием собственного DIC-кода eCorr (v4.0, NTNU, Тронхейм, Норвегия) [29].].
Инженерные кривые напряжение-деформация до разрушения, полученные в результате испытаний на растяжение в различных ориентациях материала, показаны на рис. 1а. Наблюдается небольшая анизотропия напряжения течения между испытаниями в направлении прокатки (0°) и испытаниями под углом 45° и 90° к направлению прокатки. Испытания под углом имеют увеличение напряжения течения примерно на 5 % по сравнению с испытаниями в направлении прокатки листа. Относительное удлинение до разрыва варьируется в зависимости от ориентации образца и более стабильно при 45° и 9°. 0°, чем в направлении 0°. Гриттен и др. В работе [30] показано, что анизотропия тонких пластин из алюминиевого сплава АА5083-х216 не влияет на отклик при испытаниях на низкоскоростной удар. На основании подобных результатов был выбран репрезентативный тест в направлении 0°, который использовался для калибровки основного соотношения и критерия отказа, применяемых в численных моделях. Подробная информация о процессе калибровки и полученных параметрах материала представлена в разделе 4.2.1.
2.2. Пенопластовые наполнители
Пенопластовые наполнители сэндвич-панелей были изготовлены из плит экструдированного полистирола (ЭПС) номинальной толщиной 50 мм производства Sundolitt [31]. XPS представляет собой полимерную пену с закрытыми порами, изготовленную путем экструзионного вспенивания мономера стирола. Пенопласты с тремя номинальными плотностями, а именно 30, 35 и 45 кг/м 3 , применялись в качестве основного материала в этом исследовании. Производитель обозначает XPS номинальным напряжением плато пены в кПа, поэтому три рассматриваемые здесь плотности называются XPS-250, XPS-400 и XPS-700. Квазистатические сжимающие свойства тех же пенопластов XPS, которые использовались в этом исследовании, были подробно исследованы Рейесом и Борвиком [6, 7], и некоторые из этих результатов повторяются ниже для полноты картины. В этой работе чувствительность пен XPS к скорости деформации была дополнительно исследована с помощью серии испытаний на низкоскоростное ударное воздействие на кубические образцы.
2.2.1. Испытания на одноосное сжатие
Поведение материала пенопластов XPS при одноосном сжатии исследовали путем испытания кубов размером 50 мм × 50 мм × 50 мм на универсальной испытательной машине Instron 5985 (Instron, Норвуд, Массачусетс, США). Реакция на сжатие была выявлена в ходе двух серий испытаний. В серии 1 исследовали анизотропию пен, нагружая кубы в направлении толщины (нормальном) (ND), продольном направлении (LD) и поперечном направлении (TD) экструдированных плит. В этих испытаниях скорость траверсы испытательной машины была установлена на 3,0 мм/мин, что соответствует начальной скорости деформации 1 × 10 -3 с -1 . В серии 2 чувствительность пен к скорости деформации была исследована с помощью ходовых испытаний на образцах в ND с повышенной скоростью траверсы 30 мм/мин и 300 мм/мин соответственно, что соответствует начальной скорости деформации 1 × 10 − 2 с −1 и 1 × 10 −1 с −1 . Полная матрица испытаний и номинальные параметры материала приведены в [7].
Перед тестированием каждому образцу был присвоен идентификационный номер, после чего он был тщательно измерен и взвешен. Эти измерения были использованы для определения плотности образцов, см. Таблицу 2. Отображаемая поверхность образца была окрашена в виде пятен, чтобы можно было использовать 2D-DIC для измерения деформации сжатия. Во время испытаний образцы сжимали между двумя пластинами из закаленной стали. Калиброванный тензодатчик на 100 кН регистрировал нагрузку, а цифровая камера использовалась для фотографирования одной стороны образцов с частотой 1 Гц. Для извлечения полей смещения и деформации из полученных изображений использовалось программное обеспечение eCorr, разработанное компанией DIC.
Все образцы продемонстрировали типичное поведение пены с закрытыми порами, состоящее из области линейной упругости, за которой следует область плато, охватывающая широкий диапазон деформации, заканчивающаяся областью уплотнения, где напряжения быстро возрастают в узком диапазоне деформации [6]. Наблюдалось небольшое анизотропное поведение пен, где реакция в LD и TD была одинаковой, в то время как для испытаний в ND наблюдались несколько более высокие напряжения плато и более низкие деформации уплотнения. Для большинства технических целей три пенопласта XPS можно считать изотропными. В таблице 2 приведены средняя плотность ρ, стандартное отклонение SD, модуль упругости E, предел текучести σy, напряжение плато σp и деформация уплотнения εD по результатам испытаний на сжатие в ND при скорости деформации 1 × 10 −3 с −1 [6]. Эти результаты показывают, что модуль упругости, предел текучести и напряжение плато заметно увеличиваются с увеличением плотности пены, что согласуется с ожидаемым поведением для пен с закрытыми порами [2]. Кроме того, деформация уплотнения была сопоставима для различных плотностей. Пена всех трех плотностей показала одинаковый уровень деформационного упрочнения.
На рис. 2а показаны истинные кривые напряжения-деформации для трех плотностей ND при различных скоростях деформации. Поскольку разброс был низким, для удобочитаемости показан только репрезентативный тест для каждой плотности и скорости деформации. Очевидное увеличение предела текучести и напряжения плато было обнаружено с увеличением скорости деформации, в то время как деформация уплотнения практически не зависела от скорости деформации. Результаты репрезентативных испытаний позже будут использованы для калибровки зависящей от скорости модификации конститутивной модели Дешпанде-Флека для разрушаемых пен (см. раздел 4.2).
Основываясь на анализе DIC, Reyes и Børvik [6] показали, что пены XPS, используемые в этом исследовании, имеют четкую локализацию деформации во время сжатия. Когда образцы были сжаты, деформации сначала локализовались в полосе в середине образцов XPS-250 и XPS-400, прежде чем полоса распространилась к верхней и нижней поверхностям. Локализация деформации в XPS-700 была аналогичной, но имела место в двух полосах ближе к поверхности. Эта локализация способствовала исследованию распределения плотности поперек нормального направления испытуемых образцов. Кубики пенопласта были разрезаны на пять частей с номинальными размерами 10 мм × 50 мм × 50 мм, прежде чем они были тщательно измерены и взвешены для определения плотности. На рис. 2b показано результирующее изменение плотности по толщине пенопласта. Пены XPS-250 и XPS-400 демонстрируют значительное снижение плотности в центре образца, в то время как XPS-700 имеет несколько меньшее изменение плотности. Эти измеренные распределения плотности применялись в численном моделировании трех плотностей пены, см. раздел 4.2. Следует отметить, что применяемый здесь метод измерения изменения плотности по толщине образцов пенопласта не идеален для получения точных результатов. Более точный результат можно получить, визуализируя пены с помощью рентгеновской компьютерной томографии (КТ) таким же образом, как Vestrum et al. [32]. Поэтому в этом исследовании также была предпринята попытка сканировать пены с помощью КТ, но плотности были слишком низкими, чтобы получить пригодные для использования результаты с примененной установкой визуализации.
2.2.2. Испытания на удар с низкой скоростью
Реакция на сжатие трех пен XPS при повышенных скоростях деформации была исследована путем проведения испытаний на удар с низкой скоростью в системе градирни Instron CEAST 9350 (Instron, Норвуд, Массачусетс, США) с использованием кубов размером 50 мм × 50 мм × 50 мм в качестве образцов. Испытательная установка была аналогична той, что использовалась Рейесом и Борвиком [7], с некоторыми незначительными изменениями, учитывающими геометрию испытательного образца. Здесь конический стальной наконечник с максимальным диаметром 80 мм был прикреплен к ударнику с инструментами для создания жесткой плоской ударной поверхности. Была проведена серия из пяти испытаний для каждой из трех плотностей пены при скоростях удара в диапазоне от 2,6 до 6 м/с. Общая ударная масса составила 5,339 г.кг во всех тестах. Сила удара измерялась калиброванным тензодатчиком, расположенным на расстоянии 220 мм от носовой части ударника. Поскольку тензодатчик не расположен на конце бойка, зарегистрированная сила не равна контактной силе между носовой частью ударника и испытуемым образцом. На основе динамического равновесия фактическая сила удара (F) была найдена из зарегистрированной силы (P) в соответствии с уравнением (1) с учетом массы m1 над датчиком нагрузки и массы m2 под ним [7].
Высокоскоростная камера Phantom v2511 (Vision Research Inc., Wayne, NJ, USA), расположенная перпендикулярно одной стороне образца, регистрировала деформации при ударе на частоте 33 кГц. Перед испытаниями отображаемая поверхность образцов была окрашена спекл-рисунком, чтобы можно было использовать 2D-DIC для измерения деформации поверхности во время удара. Каждый образец был тщательно измерен и взвешен перед испытанием, и было установлено, что плотность всех образцов находится в пределах стандартного отклонения, указанного в таблице 2.
На рис. 3а показаны нефильтрованные кривые сила-перемещение для образцов XPS-250, подвергшихся удару со скоростью от 3 до 6 м/с. В этом диапазоне скоростей разница в текучести и напряжении плато незначительна при увеличении скорости удара. Однако пиковая сила увеличивается с начальной скоростью из-за увеличения кинетической энергии. Аналогичные серии испытаний были проведены для XPS-400 и XPS-700. Эти результаты для краткости опущены, поскольку они показали те же тенденции, что и для XPS-250, т. е. отсутствие заметного увеличения предела текучести и напряжения плато в выбранном диапазоне скоростей. Как и ожидалось, степень сжатия образцов уменьшалась с увеличением плотности. На рис. 3b показано сравнение кривых сила-перемещение для XPS-250, XPS-400 и XPS-700 при ударе с начальной скоростью 5 м/с.
Сравнение кривых Коши напряжение-логарифмическая деформация, полученных в результате квазистатических испытаний и испытаний на удар, показано на рисунке 4. Для всех образцов общие деформации были рассчитаны на основе относительного смещения верхней и нижней точек контакта между образцом и испытательный стенд. Напряжения были рассчитаны в предположении пренебрежимо малого пластического коэффициента Пуассона для пены. Обратите внимание, что скорость деформации в ударных испытаниях не является постоянной, а уменьшается по мере сжатия образцов, поскольку ударный элемент замедляется в направлении максимального смещения. Таким образом, скорости деформации, указанные на рисунке 4, основаны на скорости ударного элемента при контакте с образцами пенопласта. Чувствительность к скорости деформации для XPS-250, по-видимому, меньше, чем чувствительность к скорости деформации для двух других пен на этом графике, и причина этого результата неясна и требует дальнейших исследований.
3. Испытания компонентов
3.1. Экспериментальная установка
Взрывные испытания сэндвич-компонентов проводились на установке ударных труб SIMLab (SSTF) в Норвежском университете науки и технологий (NTNU). Подробное описание SSTF дано Aune et al. [26], а на рис. 5 показан схематический вид ударной трубы. Он состоит из камеры высокого давления (ведущая), отделенной от камеры низкого давления (ведомой) длиной 16,10 м топочной секцией. В этом исследовании испытуемый образец помещается в конце приводной секции справа на рис. 5. Для изменения объема приводной части с шагом 0,25 м используются алюминиевые вставки. Для этих испытаний длина драйвера составляла 0,77 м. Запальная часть состоит из нескольких независимых камер, разделенных диафрагмами. Это разделение обеспечивает ступенчатый градиент давления между приводом высокого давления и приводом низкого давления (при атмосферном давлении в этих испытаниях). Давление в драйвере сбрасывается за счет контролируемого сброса воздуха из секции зажигания, что приводит к последовательному разрыву диафрагм. При сохранении длины приводной секции короткой по сравнению с ведомой секцией результирующая волна давления после выстрела принимает форму, аналогичную той, которая получается при взрыве воздушной ударной волны в свободном поле [26].
Многослойные компоненты были прикреплены к фланцу в конце ведомой секции с помощью двух зажимных фланцев и двенадцати болтов и гаек M24, как показано на рис. 6 и рис. 7. Болты были затянуты до 2 Нм с помощью динамометрического ключа, чтобы избежать чрезмерного сжатие пенопластового сердечника. Был добавлен дополнительный набор гаек для предотвращения откручивания болтов и прижимной рамы во время погрузки. Далее скин, ближайший к ведомому, называется передним, а скин, самый дальний от ведомого, называется задним. Плоская ударная волна воздействует на участок передней обшивки размером 300 мм × 300 мм. Испытуемый образец и конец ведомого были окружены закрытым сливным баком, оборудованным окнами. Две синхронизированные высокоскоростные камеры Phantom v2511 (Vision Research Inc., Уэйн, Нью-Джерси, США), помещенные в установку стереозрения, просматривали заднюю обшивку и регистрировали реакцию взрыва с частотой кадров 37 кГц с размером изображения 768 × 800 пикселей. . Нагрузку давлением измеряли двумя датчиками давления, расположенными на расстоянии 0,245 и 0,345 м выше по потоку от испытуемого образца. На рис. 5 эти датчики давления обозначены датчиками 1 и 2 соответственно, а в дальнейшем сокращенно S01 и S02. Измерения давления были синхронизированы с высокоскоростными камерами, т. е. работали с частотой записи 37 кГц. Анализ корреляции трехмерных цифровых изображений (3D-DIC) проводился на основе высокоскоростных видеоизображений и собственного программного обеспечения eCorr для DIC. Перед тестированием установка стереозрения была откалибрована с помощью цилиндра диаметром 80 мм с нанесенным шахматным рисунком. Всего в процессе калибровки использовалось пять изображений цилиндра в различных положениях. Внеплоскостные смещения рассчитывали на основе наборов изображений с синхронизированных камер, сравнивая относительное смещение пластины с эталонным (или недеформированным) состоянием. Перед каждым тестом на кожу спины с помощью аэрозольного нитроцеллюлозного лака и полимерного шаблона наносили спекл-рисунок, необходимый для 3D-DIC, как показано на рисунке 6.
3.2. Программа взрывных испытаний
В общей сложности было проведено 17 испытаний ударной трубы, из которых четыре были только с обшивкой, а 13 — с многослойными компонентами. Эксперименты только с обшивками проводились на той же установке, что и в предыдущем разделе, но с затяжкой стяжных болтов до 100 Нм. Нагружение варьировалось путем изменения начального давления в приводе перед выстрелом. Использовался номинальный диапазон от 1000 до 2500 кПа. В таблице 3 показана тестовая матрица для испытаний ударной трубы. Каждому тесту присваивается аббревиатура вида XX_YYY_PZZ. Здесь XX представляет собой либо Sk, либо Sw, обозначая испытания только с обшивкой и многослойными компонентами соответственно, а YYY представляет собой номинальное напряжение плато пены. PZZ обозначает номинальное давление горения в барах для всех испытаний. Повторные тесты имеют суффикс с номером повторения.
В последующем описании результатов испытаний давление выстрела водителя используется для обозначения величины взрывной нагрузки, приложенной к испытательным образцам. Фактическое давление на поверхность образца не измеряется напрямую, но давление, измеренное датчиком S01, расположенным на расстоянии 0,25 м перед образцом, обеспечивает точную оценку фактической нагрузки. Во-первых, сравнение входящего давления и числа Маха в S01 гарантирует, что входящая взрывная волна имеет ожидаемую величину. Во-вторых, измеренное отраженное давление в точке S01 указывает на нагрузку давления на образец. Результаты испытаний на жестких пластинах [26] показывают, что при заданном давлении выстрела входящая и отраженная взрывные волны демонстрируют высокую степень повторяемости. Однако недавнее численное исследование [33] показывает, что динамическая реакция испытательных образцов приводит к неравномерному пространственному и временному распределению давления вблизи образца. Таким образом, давление, измеренное при S01, указывает только на фактическую нагрузку на образцы и возможные эффекты взаимодействия жидкости и конструкции (FSI).
В испытаниях, отмеченных звездочкой, алюминиевый сплав, использованный в обшивке, был из другой партии, чем в остальных образцах, т. е. они были из той же партии, что и использованная Aune et al. [34]. Несмотря на то, что спецификации производителя были одинаковыми, наблюдалась небольшая разница в пределе текучести и упрочнении.
3.3. Результаты экспериментов
В этом разделе представлены результаты экспериментов по взрывной нагрузке. Для сокращения количества рисунков, представленных в тексте, и для обеспечения дополнительной ясности некоторые данные испытаний для уровня нагрузки Р12 и Р15 представлены в приложении А.1.
3.3.1. Алюминиевые обшивки
Экспериментальные данные с точки зрения смещений в средней точке, измеренных давлений и профилей смещений в поперечном сечении только для алюминиевых обшивок представлены на рисунке 8. Смещения в средней точке и в поперечном сечении были получены с помощью 3D-DIC. Все кривые скорректированы с учетом движения твердого тела ударной трубы и сдвинуты во времени таким образом, что момент времени, равный нулю, когда ударная волна достигает датчика S01. В профилях смещения поперечного сечения скорость плиты в поперечном сечении указывается расстоянием между каждой линией, поскольку временной интервал является постоянным. Число Маха, максимальное входное давление и отраженное давление, измеренные датчиком S01 для каждого испытания, представлены в таблице 3.
При самом низком уровне нагрузки, т. е. при давлении обжига 10 бар, две обшивки ведут себя так, как ожидается для пластин, подвергающихся взрывной нагрузке ударной трубы. Обшивки быстро деформируются до постоянного максимального смещения около 32 мм. Деформация начинается с равномерного ускорения всего сечения. Края пластины начинают тормозиться первыми, а центр продолжает ускоряться. После небольшого упругого упругого возврата от пикового смещения вся пластина упруго колеблется вокруг постоянного пластического смещения. Обшивки, испытанные при давлении обжига 12 бар, показали такое же поведение, как и при испытании давлением обжига 10 бар: быстрая деформация до максимального смещения средней точки 41 мм.
При максимальном испытанном уровне нагрузки, т. е. при давлении привода 15 бар, обшивка выходит из строя, разрываясь по краю зажимной рамы. Высокоскоростные изображения процесса разрушения показаны на рисунке 9. Разрушение начинается с разрыва в середине обоих вертикальных краев кадра и распространяется по вертикали. После того, как разрывы распространились по всей высоте обоих вертикальных краев, начинается разрыв по верхней горизонтали. Затем пластина выходит из строя по верхнему горизонтальному краю, а затем по нижнему горизонтальному краю, после чего выбрасывается из рамы.
3.3.2. Сэндвич-панели
Экспериментальные данные испытаний сэндвич-панелей, подвергнутых минимальному уровню нагрузки, то есть давлению обжига 10 бар, показаны на рисунке 10. Ни один из компонентов не вышел из строя в этих испытаниях. Сравнение смещений в средней точке только для сэндвич-панелей и обшивки показано на рисунке 11а. С точки зрения перемещений поперечного сечения, см. рис. 10, образцы ведут себя аналогично. При ударе ударной волны передняя обшивка равномерно ускоряется. Что касается испытаний только с обшивкой, то края многослойных компонентов начинают замедляться первыми, но с менее выраженной разницей между краями и центром перед остановкой с более пологим и более закругленным профилем смещения, чем только для обшивки.
Максимальное смещение средней точки многослойного компонента XPS-250 более чем на 20 % выше, чем у компонента XPS-400, а разница между XPS-400 и XPS-700 составляет всего около 7 %. Это изменение смещения средней точки не согласуется с разницей в прочности на сжатие ядер. Возможное объяснение этого наблюдения заключается в том, что максимальные отраженные давления в этих испытаниях недостаточно высоки, чтобы инициировать надлежащий коллапс ядер с более высокой плотностью.
На рис. 12а показаны записанные графики зависимости давления от времени на датчике S01 для всех испытаний при давлении зажигания 10 бар. Здесь отчетливое снижение измеряемого давления наблюдается для сэндвич-компонента с сердечником XPS-250. Как видно из таблицы 3, максимальное зарегистрированное давление в датчике S01 было примерно на 7% выше для сэндвич-компонентов с XPS-400 и XPS-700 в качестве материалов сердцевины, чем только для сэндвич-панелей и обшивки XPS-250. Это снижение измеренного отраженного давления может быть связано с меньшим смещением сэндвич-панелей с заполнителями XPS-400 и XPS-700, т. е. большее смещение только обшивки и сэндвич-панелей XPS-250 вызывает снижение давления перед компонентов из-за эффектов FSI.
Экспериментальные данные испытаний сэндвич-панелей с давлением привода 12 бар показаны на рисунке A1, а смещения в средней точке сравниваются с результатами испытаний только на обшивке на рисунке 11b. В целом результаты аналогичны результатам, полученным при давлении обжига 10 бар. Однако разница в максимальном смещении средней точки больше соответствует разнице в прочности на сжатие материала сердечника при этом давлении обжига. Смещение с сердечником XPS-250 не сильно увеличивается по сравнению с испытаниями при давлении обжига 10 бар, в то время как испытания только с обшивкой и XPS-400 и XPS-700 в качестве материала сердечника показывают значительное увеличение смещения. Таким образом, при этом уровне нагрузки давление кажется достаточно высоким, чтобы активировать больше высокопрочных материалов сердцевины. Поведение отраженного давления, показанное на рис. 12б, аналогично испытаниям при давлении обжига 10 бар, т. е. снижение измеренного давления согласуется со смещением испытуемых образцов.
Эксперименты при давлении привода 15 бар проводились в две серии, поскольку первая серия экспериментов показала, что приложенная нагрузка была близка к пределу разрушения сэндвич-панелей, использованных в этом исследовании. Полные результаты серий 1 и 2 представлены на рисунке A2 и рисунке A3 соответственно. Смещения средней точки во всех этих тестах сравниваются с тестами только для обшивки на рисунке 11c. Только два из тестовых компонентов при таком уровне нагрузки не вышли из строя (XPS-250 и XPS-700). Среднее смещение в этих двух испытаниях составило 45 мм и 36 мм постоянного смещения для XPS-250 и XPS-700 соответственно. Для неисправных компонентов смещение средней точки продолжало увеличиваться по мере разрушения задней обшивки. На рис. 12с показано измеренное давление для всех испытаний при давлении обжига 15 бар. Для испытания только с кожухами было зафиксировано быстрое падение давления. Это падение давления было вызвано опорожнением ведомой секции при отказе компонента. Такого же перепада давления не наблюдается для вышедших из строя сэндвич-компонентов, потому что задние обшивки в этих испытаниях не разрушились, и, таким образом, измеряется отражение давления. На рис. 13 показаны изображения компонентов серии 1 после испытаний. Здесь сэндвич XPS-250 не показал никаких признаков отказа. У сэндвича XPS-400 был почти полный разрыв задней обшивки и значительное разрушение материала сердцевины. Для сравнения, сэндвич XPS-700 показал разрыв задней поверхности верхней части по горизонтали и растрескивание материала сердцевины. Эти результаты показывают, что при давлении привода 15 бар приложенная взрывная нагрузка находится на пределе разрушающей нагрузки для этих компонентов. На рис. A4 показаны изображения после испытаний компонентов в серии 2. В серии 2 компоненты были более серьезно повреждены. Сэндвич XPS-250 продемонстрировал полный разрыв задней обшивки вдоль вертикальных краев и верхнего горизонтального края, а сердцевина вышла из строя вдоль внутреннего края зажимной рамы. У сэндвича XPS-400 и задняя обшивка, и сердцевина разрушились вдоль внутреннего края зажимной рамы. Сэндвич XPS-700 не имел такого же количества повреждений, как другие компоненты в серии 2, т. е. полный разрыв задней обшивки по левому вертикальному и нижнему горизонтальному краям и частичный разрыв по верхнему горизонтальному краю. Ядро показало обширные трещины, но не полное разрушение, как в сэндвич-панелях XPS-250 и XPS-400. Как правило, при испытаниях при давлении привода 15 бар основным механизмом разрушения является деформация торца и, как следствие, разрыв задней обшивки по краю зажимной рамы. В зависимости от степени надрыва обшивки спинки сердечник имеет тенденцию к разрушению в центре зоны воздействия взрыва с разрушением по краю прижимной рамки.
4. Численная работа
Моделирование методом конечных элементов было проведено с использованием явного решателя конечных элементов LS-DYNA. Основные цели численной работы заключались в количественной оценке уровня точности, достигаемой при численном моделировании с использованием коммерческого решателя, и в качественном исследовании влияния различных параметров на поведение сэндвич-панелей, подвергнутых взрывной нагрузке.
4.1. Определяющие соотношения
Условия нагружения во время взрывных работ могут включать в себя большие пластические деформации, высокие скорости деформации и термическое размягчение из-за самонагрева затронутых материалов. Чтобы учесть эти эффекты, термоупругая-термовязкопластическая конститутивная модель, подобная той, которая была предложена, например, Børvik et al. [35] следует применять для алюминиевых обшивок. Однако исследования Grytten et al. [30] о перфорации алюминиевых пластин серии 5000 и Holmen et al. [36] по низкоскоростному удару пластин из стали Docol 600DL показали, что эффекты термического разупрочнения ограничены при умеренных пластических деформациях и скоростях деформаций. Поэтому в данном исследовании не учитываются тепловые эффекты в алюминиевых оболочках. Для сердцевин из пенопласта испытания на сжатие при повышенных скоростях деформации указывают на чувствительность к скорости деформации для всех исследованных плотностей. Аналогичный вывод был сделан Cronin и Ouellet [37] и Toksoy и Güden [38] для пенополистирола. Таким образом, расширение схемы Дешпанде-Флека [39] модель разрушаемой пены была предложена и реализована как подпрограмма пользовательского материала в LS-DYNA для учета чувствительности к скорости в пенопластовых ядрах.
Основными допущениями в применяемых моделях являются изотропный материал и малые упругие деформации, а пластические деформации и повороты могут быть конечными. Таким образом, гипоупругая формулировка принимается посредством аддитивного разложения тензора скорости деформации
где De и Dp — упругая и пластическая части соответственно. Упругая часть определяется как
где ν и E — константы упругости, σ∇J — скорость Яуманна тензора напряжений Коши σ, а I — единичный тензор второго порядка. Тензор скорости пластической деформации Dp определяется соответствующим правилом течения, а именно.
где p˙ – эквивалентная скорость пластической деформации. Функция доходности принимается в виде
где σeq — эквивалентная пластическая деформация, R=R(p) — переменная изотропного упрочнения, зависящая от эквивалентной пластической деформации p, а σY — напряжение течения материала.
Для нечувствительных к давлению алюминиевых обшивок применяется теория потока J2, зависящая от скорости. Тогда эквивалентное напряжение фон Мизеса определяется как
где σ′=σ−13tr(σ)I — девиатор напряжения. Тогда пластическая часть тензора скорости деформации в уравнении (4) для материала фон Мизеса получается как
Напряжение течения определяется как
где σ0 — предел текучести, а (Qi,Ci) — параметры материала, определяющие деформационное упрочнение на основе расширенного правила Voce для упрочнения. Эквивалентная скорость пластической деформации p˙ определяется как
Здесь cMJC — параметр материала, определяющий чувствительность к скорости деформации, а p˙0 — эталонная скорость деформации, определяемая пользователем. В вязкопластической области (f>0) эквивалентное напряжение находится из уравнения (9) как
Это определяющее соотношение было реализовано в LS-DYNA Børvik et al. [35] как модель материала 107 (*MAT_MODIFIED_JOHNSON_COOK).
Для сердцевин из чувствительного к давлению пенопласта функция текучести должна включать в себя член гидростатического напряжения в дополнение к члену девиаторного напряжения для учета изменения объема, когда ячейки материала разрушаются при сжатии. Основанное на континууме изотропное определяющее соотношение для дробимых пен, предложенное Дешпанде и Флеком [39] был принят для этой цели. В этой модели эквивалентное напряжение σeq определяется выражением
где σvM — эквивалентное напряжение по Мизесу, определяемое уравнением (6), а σH=13tr(σ) — среднее гидростатическое напряжение. Параметр α определяет форму поверхности текучести и определяется как
где K и G — объемный модуль и модуль сдвига соответственно, а νp — коэффициент пластического сжатия. Из уравнения (12) видно, что при νp=0,5, как и для нечувствительных к давлению материалов, α2=0, а эквивалентное напряжение σeq(σ) в уравнении (11) сводится к эквивалентному напряжению по Мизесу σvM. Тензор скорости пластической деформации материала, чувствительного к давлению, разлагается на девиаторную и гидростатическую части, т.е.
где эквивалентная скорость пластической деформации фон Мизеса, ε˙vM, и объемная скорость пластической деформации, ε˙v, определяются как
Комбинируя приведенные выше уравнения, можно явно выразить эквивалентную скорость пластической деформации через ε˙vM и ε˙v, т. е.
На основе работы Hanssen et al. [40] и Reyes et al. [41] напряжение течения принимается как
где σP — напряжение плато, εD — истинная деформация уплотнения, а γ, α2 и β — параметры материала, определяющие деформационное упрочнение. Это определяющее соотношение было реализовано в LS-DYNA Reyes et al. [41] как модель материала 154 (*MAT_DESHPANDE_FLECK_FOAM).
Hanssen et al. [40] предложил соотношение, в котором параметры материала выражаются через относительную плотность как
здесь C0,C1 и n — константы, а ρf и ρf0 — плотность пены и материала основы соответственно. В частном случае νp=0 и одноосного сжатия истинная деформация уплотнения может быть выражена как
Поскольку предполагается, что исследуемый материал имеет пластическое сжатие νp=0, а калибровочные испытания проводятся при одноосном сжатии, соотношения в уравнениях (17) и (18) были реализованы в виде подпрограммы пользователь-материал (UMAT) в LS-DYNA для учета плотности
Чтобы включить чувствительность пенополистирола к скорости деформации, определяющее соотношение, описанное выше, было расширено. Определение скорости пластической деформации в виде уравнения (9) было принято и реализовано в модели Дешпанде-Флека. Таким образом, эквивалентное напряжение в вязкопластической области (f>0) получается в виде
здесь cDF — параметр материала, определяющий чувствительность пены к скорости деформации, а p˙0 — эталонная скорость деформации. Это соотношение было реализовано в UMAT вместе с определениями изменения плотности. Обратите внимание, что в этом исследовании не делалось попыток связать cDF чувствительности к скорости деформации с локальной плотностью материала, и что этот параметр будет откалиброван на основе средней плотности образцов пенопласта.
4.2. Калибровка материала
4.2.1. Алюминиевые оболочки
Следуя той же процедуре, что и Holmen et al. [36], параметры деформационного упрочнения алюминиевой обшивки были откалиброваны по результатам DIC, полученным в результате испытаний на квазистатическое растяжение, описанных в разделе 2.1. Поскольку деформация при образовании шейки значительно ниже, чем деформация разрушения, был применен подход обратного моделирования с использованием инструмента оптимизации LS-OPT (версия 5. 2.1, Livermore Software Technology (LST), Ливермор, Калифорния, США, 2018 г.) [42]. , где были запущены последовательные симуляции одной и той же модели с различным выбором параметров упрочнения. Модель испытуемого образца была создана с использованием того же размера и состава оболочечных элементов, что и при моделировании испытаний ударной трубы (см. раздел 4.3), т. е. четырехугольных четырехузловых оболочечных элементов Белычко-Цая размером 1 мм × 1 мм. с уменьшенным интегрированием и пятью точками интегрирования по толщине. Начальное значение параметров упрочнения σ0, Qi и Ci находилось методом наименьших квадратов аппроксимации кривой напряжения Коши — логарифмической пластической деформации к образованию шейки для репрезентативного испытания. Эти начальные параметры затем использовались в качестве начальных значений в процедуре оптимизации. В качестве целевой кривой для калибровки была выбрана инженерная кривая напряжения-деформации из одного репрезентативного испытания в направлении прокатки (0°) листа. При оптимизации была применена общая процедура оптимизации в LS-OPT, где для расчета среднеквадратичной ошибки использовались 100 равноудаленных точек регрессии, чтобы обеспечить хорошее соответствие во всех частях инженерной кривой напряжения-деформации. Параметры упрочнения были найдены путем минимизации среднеквадратичной ошибки и приведены в таблице 4. Плотность, константы упругости и константы скорости деформации взяты из Aune et al. [34] и перечислены в таблице 5. Сравнение численных и экспериментальных результатов показано на рисунке 1, и можно видеть, что численная модель хорошо отражает общую реакцию материала.
4.2.2. Пенопластовые заполнители
Параметры деформационного упрочнения пенопластовых заполнителей были откалиброваны по результатам испытаний на одноосное сжатие, проведенных Рейесом и Борвиком [6], см. раздел 2.2.1. Поскольку предполагается, что пены в этом исследовании имеют незначительное пластическое сжатие, параметр поверхности текучести α определяется из уравнения (12) и составляет 2,12 для всех исследованных пен. Незначительное пластическое сжатие также позволило напрямую откалибровать параметры упрочнения на основе экспериментальных результатов без обратного моделирования. Для каждого испытания, проведенного в нормальном направлении (ND), набор параметров упрочнения (т. е. σp, γ, α2 и β в уравнении (16)) был откалиброван по экспериментальным кривым Коши напряжение-логарифмическая пластическая деформация с использованием метода наименьших квадратов. метод. Затем полученный набор параметров для всех плотностей пенопласта использовали для подгонки констант в модели отверждения, зависящей от плотности, в уравнении (17). Поскольку εD рассчитывается непосредственно на основе относительных плотностей пенопласта и основного материала согласно уравнению (18), калибровка этого параметра не требуется. Для всех применений этого соотношения для εD плотность 1050 кг/м 3 для полистирола [2]. Полученные константы для модели упрочнения, зависящей от плотности, представлены в таблице 6. Поскольку модель, зависящая от плотности, применима только к пластическому упрочнению, константы упругости и, следовательно, контактное поведение в численных моделях задаются одним входом на основе средней плотности. моделируемого материала. Плотность и модуль Юнга взяты из Рейеса и Бервика [6] и приведены в табл. 2, а упругое сжатие принято равным νe=0,01 [43].
Для проверки модели, зависящей от плотности, и констант модели в программе LS-DYNA была создана численная модель образца пенопласта, состоящего из 50-миллиметрового куба, дискретизированного 5-миллиметровыми кубическими 8-узловыми элементами с уменьшенной интеграцией. При расчете параметров твердения в качестве входных данных для численной модели использовалась средняя плотность каждого типа пены. Узловые смещения были применены к одной стороне модели для представления сжимающей нагрузки, в то время как узлы на противоположной стороне были ограничены во всех степенях свободы. Остальные четыре стороны куба не ограничены в движении. Численные кривые напряжения-деформации сравниваются с репрезентативными экспериментальными результатами на рисунке 14а. Здесь видно, что модель, зависящая от плотности, описывает характер отверждения пены с приемлемой точностью для трех исследованных плотностей.
Вязкопластическое расширение модели пены Дешпанде-Флека было откалибровано и проверено с помощью численного моделирования испытаний на низкоскоростной удар, описанных в разделе 2.2.2. Был использован тот же образец пены, что и описанный выше, а ударник был смоделирован как твердое тело общей массой 5,339 кг. В этих симуляциях ударному элементу была придана начальная скорость 5 м/с. Контактная сила между ударником и образцом была получена путем контакта датчика силы (*CONTACT_FORCE_TRANSDUCER_PENALTY) на верхней плоскости образца. Чувствительность пен к скорости деформации была получена путем обратного моделирования испытаний на низкоскоростной удар. Диапазон значений параметра чувствительности скорости, cDF в уравнении (19), от 0 до 0,1 с интервалами 0,01 применялись к модели низкоскоростного удара, и было обнаружено, что значение cDF=0,02 для всех трех плотностей пены дает приемлемое согласие с экспериментальными данными. Численные и экспериментальные результаты низкоскоростных ударных испытаний сравниваются на рис. 14b. Обратите внимание, что кривые сила-смещение были усечены, когда ударник достиг нулевой скорости, и что упругая разгрузка была исключена. Подтверждено, что вязкопластическая модель может достаточно хорошо отражать чувствительность к скорости, наблюдаемую в пенах. Для XPS-250 и XPS-400 вязкое увеличение напряжения плато хорошо согласуется с экспериментами, в то время как увеличение напряжения плато несколько занижено для XPS-700. Как для XPS-400, так и для XPS-700 максимальное смещение хорошо согласуется с экспериментальными результатами, в то время как максимальное смещение ниже при численном моделировании, чем в экспериментальном тесте для XPS-250.
4.3. Испытания ударной трубки
4.3.1. Численная модель
На рис. 15 показана численная модель, использованная при моделировании испытаний ударной трубы. Четверть тестовой установки была смоделирована для снижения вычислительных затрат. Алюминиевые обшивки были смоделированы с использованием четырехугольных четырехузловых элементов уменьшенной интеграции Белицко-Цая (тип 2) с пятью точками интеграции по толщине и контролем жесткости по песочным часам. В центральной области пластины, подвергшейся взрыву, использовали элемент размером 1 мм × 1 мм, а для остальной части кожи применяли элемент размером 4 мм × 4 мм. MAT_107, т. е. модифицированная модель Джонсона-Кука в LS-DYNA, с параметрами, описанными в разделе 4.2.1, использовалась для моделирования поведения алюминиевых обшивок. Сердцевина сэндвич-панели моделировалась восьмиузловыми шестигранными элементами с уменьшенной интеграцией (тип 1). Та же самая сетка, которая использовалась для обшивки, была экструдирована с интервалом 1 мм через толщину сердцевины. Это привело к размеру элемента 1 мм × 1 мм × 1 мм в зоне воздействия взрыва и размеру элемента 4 мм × 4 мм × 1 мм на периферии. Материалы сердечника моделировались с помощью модифицированной версии модели Дешпанде-Флека, описанной в разделе 4.1, и с параметрами материала, приведенными в разделе 4.2.2. Между всеми частями модели использовался автоматический контакт «поверхность-поверхность» с коэффициентом трения μ=0,1. Чтобы учесть значительную разницу в жесткости материала, в формуле контакта между сердцевиной и обшивкой/прижимной рамой был использован вариант SOFT = 1.
Зажимная рама и болты были смоделированы как упругие с использованием MAT_001 с плотностью ρ=7800 кг/м 3 , модулем Юнга E=210 ГПа и коэффициентом Пуассона νs=0,3. Для прижимной рамы и болтов использовались восьмиузловые шестигранные элементы с уменьшенной интеграцией и управлением по жесткости в виде песочных часов (тип 1) с размером элемента около 5 мм. Предварительное моделирование установки включало предварительное нагружение болтов за счет приложения напряжения к поперечному сечению болтов и динамической релаксации. Приложенная предварительная нагрузка не показала значительного увеличения точности и не использовалась в численном исследовании из-за больших вычислительных затрат.
На основании измеренных плотностей, показанных на рис. 2b, материалам сердцевины при моделировании взрыва многослойных компонентов было присвоено распределение плотности, которое показано на рис. 16. Поскольку плотность внутри каждого элемента должна быть постоянной, применяемая плотность распределение дискретизируется, чтобы соответствовать размеру элемента модели. Такая дискретизация распределения плотности вносит в модели сеточную зависимость, но при выбранном размере элемента 1 мм × 1 мм × 1 мм дискретизация является достаточно тонкой, чтобы зафиксировать измеренные распределения.
Взрывная нагрузка была приложена к открытому участку лицевой обшивки размером 300 мм × 300 мм в виде табличной кривой давление-время на основе экспериментов с использованием массивных плит [26]. Динамика давления во времени, измеренная датчиками давления, установленными на поверхности массивных стальных пластин, была подогнана под уравнение Фридлендера, представленное как
где Pr,max — пиковое отраженное избыточное давление, ta — время прихода взрывной волны к образцу, td+ — продолжительность положительной фазы, b — экспоненциальный коэффициент затухания.
Результаты испытаний на массивных плитах и последующие подогнанные параметры уравнения Фридлендера были взяты из Aune et al. [26] для испытаний с давлением горения 10 и 15 бар. Для испытаний с давлением привода 12 бар испытания на массивных пластинах не проводились. Таким образом, параметры Фридлендера для этих испытаний были определены на основе интерполяции параметров, полученных для испытаний с давлением горения от 5 до 20 бар из Aune et al. [26]. Параметры, использованные для моделирования взрывных нагрузок, представлены в Таблице 7. Обратите внимание, что приведенные в таблице взрывные нагрузки основаны на результатах для массивных плит, поэтому в этом исследовании не учитываются возможные эффекты FSI. Такие эффекты можно было бы учесть, выполняя полностью связанные FSI-симуляции, как в [33], но здесь они были опущены из-за значительного увеличения вычислительных затрат. Однако без учета FSI-эффектов в численном моделировании можно ожидать несколько консервативных результатов.
4.3.2. Результаты моделирования взрыва
Один из акцентов в численной части этого исследования заключается в изучении влияния изменения описания материала керна. Численные и экспериментальные результаты сравниваются, но не ожидалось, что довольно простая численная модель сможет точно воспроизвести экспериментальные результаты. Отчасти это связано с тем, что взрывная нагрузка включена без учета эффектов FSI и, таким образом, не идеальна для точного прогнозирования реакции конструкции. Тем не менее, ожидается, что тенденции в ответе будут правильно предсказаны, даже если эффекты FSI не учитываются. Результаты моделирования для уровня нагрузки P12 и P15 были перенесены в Приложение A.2, чтобы сократить объем данных, представленных в тексте.
Смещения средней точки из численного моделирования только алюминиевой обшивки (т. е. без сердцевины) сравниваются с экспериментальными результатами на рисунке 17. Поскольку нагрузка, приложенная численно, не учитывает эффекты FSI, численные смещения постоянно больше, чем экспериментальные значения. . Эти результаты согласуются с наблюдениями Aune et al. [26] для одиночных стальных листов, подвергнутых аналогичной взрывной нагрузке. В целом, результаты моделирования показывают, что примененная численная модель достаточно хорошо предсказывает реакцию конструкции. В этих симуляциях критерий разрушения не применялся. Однако значение параметра разрушения Кокрофта-Латама W [44] рассчитывается во время моделирования, когда используется MAT_107. Значение W из этих симуляций сравнивали со значением, полученным при симуляциях испытаний на растяжение до тех пор, пока в физическом испытании не появилось разрушение. Основываясь на этом сравнении, ожидается, что разрушение произошло бы при моделировании 15 бар, а не при моделировании 12 бар. Это согласуется с экспериментальными результатами.
Численные результаты моделирования многослойных компонентов будут представлены в двух частях. Во-первых, численные результаты, полученные с помощью исходной модели разрушаемой пены Дешпанде-Флека с постоянной плотностью, сравниваются с экспериментальными данными, чтобы выявить предсказуемость стандартной модели. Во-вторых, разница в численных результатах при включении распределенной плотности и вязкопластичности в модель материала сравнивается с исходной моделью Дешпанде-Флека с постоянной плотностью.
Численные смещения средней точки, полученные при моделировании испытаний с исходной моделью Дешпанде-Флека при давлении обжига 10, 12 и 15 бар, представлены на крайнем левом графике на рис. 18, рис. A5 и рис. A10 соответственно. При давлении обжига 10 бар рисунок 18 показывает, что смещение средней точки при моделировании с XPS-250 очень близко к экспериментальному результату, в то время как численное смещение средней точки для XPS-400 и XPS-700 значительно превышает экспериментальные значения. Разница между XPS-400 и XPS-700 находится в тех же пределах численно, что и экспериментально. Превосходное соответствие между экспериментами и моделированием для XPS-250 несколько неожиданно, поскольку метод, используемый для приложения нагрузки, должен давать консервативные результаты, т. е. более высокие численные значения смещения, чем экспериментальные. Кроме того, ожидается, что разница в водоизмещении между XPS-250 и XPS-400 будет больше. Причина такого результата не совсем очевидна, но, как показано на рисунках 22–24, модели с самым слабым материалом сердцевины имеют значительно более высокие пластические деформации сердцевины по сравнению с двумя другими материалами сердцевины. Как уже видно из результатов моделирования низкоскоростных ударных испытаний (рис. 14b), модель с XPS-250 имеет заметно более высокое поглощение энергии, чем то, что наблюдается экспериментально. На результаты моделирования взрыва может повлиять как калибровка материала, так и формулировка модели Дешпанде-Флека. Как показано Дешпанде и Флеком в [45], полимерные пены не обязательно следуют поверхности текучести Дешпанде-Флека, поскольку они обычно имеют более низкий предел текучести при сжатии, чем при растяжении. Это означает, что, поскольку текущая модель откалибрована по результатам испытаний на одноосное сжатие, предел текучести при растяжении может быть представлен неточно.
Те же тенденции, что и описанные выше, наблюдаются в результатах моделирования взрывных работ с давлением 12 бар, показанным на рис. A5, и давлением 15 бар, показанным на рис. 400 и XPS-700. Однако XPS-250 имеет меньшее максимальное смещение, чем ожидалось при этих уровнях нагрузки.
Численные результаты для различных составов материала сердечника, полученные в результате моделирования испытаний при давлении обжига 10 бар, представлены на рис. 18, рис. 19., Рисунок 20, Рисунок 21, Рисунок 22, Рисунок 23 и Рисунок 24. Они состоят из моделирования с постоянной плотностью (CD), распределенной плотностью (DD), постоянной плотностью с вязкопластичностью (CD-VP) и распределенной плотностью с вязкопластичностью (DD- ВП). Как показано на рис. 19, на смещение задней поверхности не сильно влияет переход от модели CD к модели DD. Сжатие сердечника, показанное на рисунке 20, с другой стороны, гораздо больше зависит от распределения плотности материала сердечника. Специально для моделирования XPS-250 сжатие ядра почти удваивается для модели DD по сравнению с моделью CD. Для сердечников XPS-400 и XPS-700, имеющих значительно меньшую пластическую деформацию при данном уровне нагрузки, разница между моделью CD и DD значительно меньше. Обратите внимание, что сжатие сердечника, указанное на этих графиках, представляет собой разницу в смещении средней точки задней и передней обшивки и не отражает сжатие сердечника всего образца. Однако из распределения внутренней энергии, показанного на рисунке 21, следует, что для XPS-250 и XPS-400 происходит значительное увеличение внутренней энергии активной зоны при переходе от модели CD к модели DD. Это увеличение внутренней энергии указывает на то, что для материалов XPS-250 и XPS-400 ядро рассеивает больше энергии, когда применяется модель DD. Для XPS-700 такого же изменения внутренней энергии ядра от CD к DD при этом уровне нагрузки не наблюдается. Этому есть две возможные причины. Во-первых, напряжение плато XPS-700 выше, чем приложенное давление, и поэтому пластическая деформация сердечника незначительна. Во-вторых, распределение плотности, найденное для XPS-700, более узкое (см. рис. 2б), поэтому влияние распределения менее выражено. Эти наблюдения дополнительно иллюстрируются профилями деформации и полями пластической деформации, показанными на рис. 22 для XPS-250, рис. 23 для XPS-400 и рис. 24 для XPS-700. Для XPS-250 видно, что пластические деформации в материале сердцевины намного выше в центре поперечного сечения с моделью DD, потому что плотность там самая низкая. Также видно увеличение пластической деформации по направлению к центру пластины. Оба этих эффекта обеспечивают лучшее использование материала сердцевины с точки зрения поглощения энергии. Отметим также, что введение распределенной плотности снижает пластические деформации в сердечнике на краю области, подверженной взрыву, где задняя обшивка соединяется с каркасом. Это увеличение пластической деформации в середине поперечного сечения кажется полезным, так как оно одновременно снижает силы, передаваемые на заднюю обшивку, и снижает вероятность разрушения сердечника в этой области. Для XPS-400 разница в поведении между моделями CD и DD аналогична таковой для XPS-250, но менее выражена, поскольку напряжение плато материала выше для XPS-400. Для XPS-700 этот эффект локализации практически отсутствует, поскольку напряжение плато XPS-700 велико по сравнению с приложенной нагрузкой.
Когда применяется вязкопластический состав для материалов заполнителя, смещение средней точки задней обшивки уменьшается во всех моделях, поскольку вязкостное увеличение напряжения плато увеличивает, как и ожидалось, жесткость сэндвич-панелей. Введение вязкопластичности также снижает эффект моделирования распределения плотности, поскольку вязкое увеличение напряжения плато будет нормализовать разницу, вносимую изменением плотности. Это особенно заметно при сжатии сердечника для XPS-400 и XPS-700, где почти нет разницы между моделями CD-VP и DD-VP, как видно на рис. Результаты показывают, что скорости пластической деформации в задаче велики (около 500 с -1 в материале сердцевины для XPS-250 на уровне P15), поэтому рекомендуется использовать вязкопластичную формулу материала сердцевины для описания точного отклика.
Тенденции смещения средней точки при давлении привода 12 бар показаны на рисунке A5. Реакция аналогична реакции, наблюдаемой при давлении 10 бар, но с меньшей разницей в смещении между моделями CD и DD и меньшим уменьшением смещения при включении вязкопластичности. Сжатие сердечника в средней точке для XPS-250, рис. A6, не увеличивается на ту же относительную величину между CD и DD, что и при самой низкой нагрузке, потому что более высокая нагрузка активирует больше материала постоянной плотности. Для XPS-400 относительное увеличение сжатия сердечника в средней точке выше между CD и DD, чем при более низком уровне нагрузки, что указывает на то, что при этом уровне нагрузки большая часть материала сердечника имеет достаточно низкое напряжение плато, чтобы инициировать пластические деформации с DD. модель. Для XPS-700 сжатие сердечника в средней точке очень похоже на более низкий уровень нагрузки, поскольку напряжение плато все еще слишком велико, чтобы допустить значительные пластические деформации независимо от того, как моделируется материал. Распределение внутренней энергии при моделировании при этом уровне нагрузки, рис. A7, соответствует тенденциям, наблюдаемым при самом низком уровне нагрузки. Здесь наибольшее рассеивание наблюдается для материала XPS-250 с DD, в то время как XPS-400 с вязкопластическими составами показывает явное снижение внутренней энергии. XPS-700 дает практически одинаковый результат для всех составов материалов. Интересным наблюдением является снижение внутренней энергии задней обшивки и увеличение внутренней энергии передней обшивки как для XPS-250, так и для XPS-400 при изменении состава с CD на DD. Когда применяется модель с распределенной плотностью, уменьшенное напряжение плато в центре с низкой плотностью вызывает пластическую деформацию при более низком передаваемом давлении, и, таким образом, нагрузка от давления, передаваемая через сердечник на заднюю обшивку, уменьшается. Профили деформации для XPS-250 и XPS-400, показанные на рис. A8 и рис. A9., проявляют те же тенденции, что и при более низком уровне нагрузки, где большая пластическая деформация происходит в центре сердцевины с более низкой плотностью для обоих материалов. Кроме того, включение вязкопластического состава снижает пластические деформации в обеих моделях. Профили деформации для XPS-700 для краткости не показаны, так как этот материал не показал каких-либо значительных пластических деформаций при данном уровне нагрузки.
Среднее смещение для самого высокого уровня нагрузки, т. е. 15 бар, представлено на рисунке A10. При этом уровне нагрузки XPS-400 имеет большее среднее смещение, чем XPS-250 с моделью CD. Это увеличение смещения для XPS-400, вероятно, происходит из-за того, что нагрузка, передаваемая через сердечник, выше, чем для XPS-250, но материал XPS-400 при этом уровне нагрузки достаточно слаб, чтобы допустить значительные деформации на краю зоны взрыва. площади, уменьшая общую жесткость панели. Такое же увеличение смещения средней точки не наблюдается для XPS-700, так как этот материал имеет достаточно высокое напряжение плато и жесткость, чтобы избежать обрушения материала сердечника на краю области, подвергшейся взрыву. Это в конечном итоге уменьшит смещение средней точки. Тенденции сжатия активной зоны, рис. A11, и внутренней энергии, рис. A12, аналогичны для моделирования при давлении горения 12 и 15 бар. Для XPS-250 сжатие ядра увеличивается при введении модели DD и уменьшается при введении модели VP. Поперечное сечение, рис. A13, также демонстрирует ту же тенденцию, что и при уровне нагрузки 10 и 12 бар, с более высокими пластическими смещениями и пластическими деформациями в материале сердцевины. Точно так же, как и для более низких нагрузок давлением, сжатие сердечника и поглощение энергии для моделей VP XPS-400 и всех моделей XPS-700 являются низкими, поскольку напряжение плато в этих моделях выше, чем приложенная взрывная нагрузка. В частности, с появлением моделей VP для XPS-400 пластическая деформация материала сердцевины, показанная на рис. A14, значительно снижается.
5. Заключительные замечания
Представлено экспериментальное и численное исследование реакции сэндвич-панелей с алюминиевой обшивкой и наполнителем из экструдированного пенополистирола на воздействие взрывной нагрузки. Основным вкладом этой работы является большое количество высокоточных экспериментальных данных вместе с проверенной стратегией численного моделирования, которые могут быть использованы для улучшения методов оптимизации сэндвич-панелей, подвергающихся взрывной нагрузке, на основе моделирования.
Конструктивное поведение алюминиевых обшивок и наполнителей из пенополистирола было охарактеризовано с помощью серии квазистатических испытаний материалов. Кроме того, динамическая реакция пенопластовых сердечников была исследована с помощью испытаний на удар с низкой скоростью. Результаты квазистатических испытаний использовались для калибровки модифицированной модели материала Джонсона-Кука для обшивки и модели материала Дешпанде-Флека для пены. Модели материалов в целом могли описывать квазистатическое поведение материалов. Расширение модели разрушаемой пены Дешпанде-Флека было реализовано как подпрограмма пользовательского материала в LS-DYNA для учета как распределения плотности, так и вязкопластического поведения пены. По сравнению с результатами испытаний на низкоскоростное ударное воздействие расширенная модель Дешпанде-Флека смогла представить вязкопластическое поведение материалов сердцевины с достаточной точностью.
В ходе испытаний на взрывную нагрузку сэндвич-панели с различными пенопластовыми наполнителями подвергались взрывной нагрузке различной интенсивности. Разрывная нагрузка значительно увеличилась для сэндвич-панелей по сравнению только с обшивкой. Это увеличение было особенно заметно при сравнении результатов при промежуточной взрывной нагрузке. В целом реакция испытуемых образцов с точки зрения смещения задней обшивки и уплотнения сердцевины коррелировала с плотностью пенопластовой сердцевины, а сердцевина с более низкой плотностью давала большее смещение задней обшивки. Однако наблюдались некоторые расхождения с этой тенденцией в отношении разрушения сэндвич-панелей, поскольку в одном испытании панель с промежуточной плотностью сердцевины разрушилась, а в других — нет. С другой стороны, разрушение панелей можно уменьшить без изменения веса компонента, используя более прочную или более пластичную алюминиевую пластину для обшивки.
Численное моделирование зафиксировало тенденции, наблюдаемые экспериментально. Они также показали, что модель, учитывающая распределение плотности по сердечнику, рассеивает больше энергии, чем модель с постоянной плотностью, что подтверждает, что пенопластовый сердечник с переменной плотностью был бы предпочтительнее в качестве поглотителя энергии. Вязкопластичный состав материала сердечника уменьшил сжатие сердечника и поглощение энергии. В этом исследовании эффекты FSI не учитывались, и численное моделирование дало в целом консервативные результаты в отношении смещения кожи спины. Однако ожидается, что включение FSI в подход к моделированию приведет к пропорциональному масштабированию результатов, так что основные тенденции все же будут зафиксированы.
Вклад авторов
KAB: Формальный анализ, методология, исследование, визуализация, написание — подготовка исходного проекта, написание-обзор и редактирование. А.Р.: Концептуализация, написание — подготовка первоначального проекта, написание — рецензирование и редактирование. Т.Б. (Тородд Берстад): Формальный анализ, программное обеспечение, написание — проверка и редактирование. М.Л.: Написание — обзор и редактирование, контроль, получение финансирования. Т.Б. (Торе Бёрвик): Концептуализация, написание — подготовка первоначального проекта, написание — просмотр и редактирование, надзор, получение финансирования. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.
Финансирование
Настоящая работа выполнена при финансовой поддержке Центра перспективного структурного анализа (CASA), Центра инноваций, основанных на исследованиях, Норвежского университета науки и технологий (NTNU) и Исследовательского совета Норвегии. через номер проекта 237885 (КАСА).
Благодарности
Авторы хотели бы выразить благодарность Trond Auestad, Olaf Moriggi Kielland, Sigurd Løvstad Lekve и Ruben Løland Sælen за помощь в различных экспериментальных программах.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов. Спонсоры не участвовали в разработке исследования; при сборе, анализе или интерпретации данных; в написании рукописи или в решении опубликовать результаты.
Приложение A. Дополнительные рисунки
Приложение A.1. Экспериментальные данные
Рисунок A1. Перемещение и давление в зависимости от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей при давлении обжига 12 бар.
Рисунок A1. Зависимость смещения и давления от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей при давлении обжига 12 бар.
Рисунок A2. Зависимость смещения и давления от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей при давлении обжига 15 бар, серия 1.
Рисунок A2. Зависимость смещения и давления от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей с давлением обжига 15 бар, серия 1.
Рисунок A3. Зависимость смещения и давления от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей при давлении обжига 15 бар, серия 2.
Рисунок A3. Перемещение и давление в зависимости от времени ( сверху ) и профили смещения ( снизу ) для испытаний сэндвич-панелей с давлением обжига 15 бар, серия 2.
Рисунок A4. Посттестовые изображения задней обшивки ( сверху ), сердцевины ( посередине ) и передней обшивки ( снизу ) для серии 2 при уровне нагрузки P15.
Рисунок A4. Посттестовые изображения задней обшивки ( сверху ), сердцевины ( посередине ) и передней обшивки ( снизу ) для серии 2 при уровне нагрузки P15.
Приложение А.
2. Числовые данныеРисунок A5. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки для испытаний с давлением обжига 12 бар.
Рисунок A5. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки для испытаний с давлением обжига 12 бар.
Рисунок A6. Сжатие сердечника при моделировании испытаний при давлении обжига 12 бар.
Рисунок A6. Сжатие сердечника при моделировании испытаний при давлении обжига 12 бар.
Рисунок A7. Распределение внутренней энергии в численных моделях испытаний при давлении обжига 12 бар.
Рисунок A7. Распределение внутренней энергии в численных моделях испытаний при давлении обжига 12 бар.
Рисунок A8. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_250_P12.
Рисунок A8. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_250_P12.
Рисунок A9. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_400_P12.
Рисунок A9. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_400_P12.
Рисунок A10. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки для испытаний с давлением обжига 15 бар.
Рисунок A10. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки для испытаний с давлением обжига 15 бар.
Рисунок A11. Сжатие сердечника при моделировании испытаний при давлении обжига 15 бар.
Рисунок A11. Сжатие сердечника при моделировании испытаний при давлении обжига 15 бар.
Рисунок A12. Распределение внутренней энергии в численных моделях испытаний при давлении обжига 15 бар.
Рисунок A12. Распределение внутренней энергии в численных моделях испытаний при давлении обжига 15 бар.
Рисунок A13. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_250_P15.
Рисунок A13. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_250_P15.
Рисунок A14. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_400_P15.
Рисунок A14. Профили деформации и пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_400_P15.
Каталожные номера
- Карагиозова Д.; Лэнгдон, Г.; Нурик, Г. Затухание ударной волны в защитной облицовке из пеноматериала Cymat. Междунар. Дж. Мех. науч. 2010 , 52, 758–776. [Google Scholar] [CrossRef]
- Гибсон, Л.Дж.; Эшби, М.Ф. Структура и свойства ячеистых твердых тел, 2-е изд.; Издательство Кембриджского университета: Кембридж, Великобритания, 1997. [Google Scholar]
- Бирман, В.; Кардоматеас, Г.А. Обзор современных тенденций в исследованиях и применении многослойных конструкций. Композиции Часть Б англ. 2018 , 142, 221–240. [Google Scholar] [CrossRef]
- Sun, Y.; Ли, К. Динамическое поведение ячеистых материалов при сжатии: обзор явления, механизма и моделирования. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2018 , 112, 74–115. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
- Сенол, К.; Шукла, А. Динамический отклик пенопластов ПВХ с закрытыми порами, подвергнутых подводной ударной нагрузке. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2019 , 130, 214–225. [Google Scholar] [CrossRef]
- Рейес, А.; Бёрвик, Т. Квазистатическое поведение краш-компонентов со стальной обшивкой и сердцевиной из пенополимера. Матер. Сегодня коммун. 2018 , 17, 541–553. [Google Scholar] [CrossRef]
- Рейес, А.; Бервик, Т. Низкоскоростное воздействие на компоненты аварии со стальной обшивкой и сердцевиной из пенополимера. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2019 , 132, 103297. [Google Scholar] [CrossRef]
- Fleck, N. A.; Дешпанде, В.С. Стойкость защемленных многослойных балок к ударным нагрузкам. Дж. Заявл. мех. 2004 , 71, 386–401. [Google Scholar] [CrossRef]
- Дешпанде, В.; Флек, Н. Одномерная реакция многослойных пластин на подводную ударную нагрузку. Дж. Мех. физ. Твердые тела 2005 , 53, 2347–2383. [Google Scholar] [CrossRef]
- Тилбрук, М.; Дешпанде, В.; Флек, Н.А. Импульсный отклик многослойных балок: аналитическое и численное исследование режимов поведения. Дж. Мех. физ. Твердые вещества 2006 , 54, 2242–2280. [Google Scholar] [CrossRef]
- Тилбрук, М.; Дешпанде, В.С.; Флек, Н.А. Подводное взрывное нагружение трехслойных балок: режимы поведения. Междунар. J. Структура твердых тел. 2009 , 46, 3209–3221. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
- Шукла А.; Салазар, К.; Кишор, С.; Матос, Х. Динамическая реакция композитных конструкций в условиях экстремальных нагрузок. Достижения в толстостенных композитных и многослойных конструкциях; Springer: Cham, Швейцария, 2020 г.; стр. 1–42. [Google Scholar]
- Lee, S.W. Достижения в толстостенных композитных и многослойных конструкциях; Springer: Cham, Switzerland, 2020. [Google Scholar]
- Гарднер, Н.; Ван, Э .; Шукла, А. Характеристики многослойных композитных балок функционального градиента при ударно-волновом нагружении. Композиции Структура 2012 , 94, 1755–1770. [Google Scholar] [CrossRef]
- Джамиль А.; Гуань, З .; Кантуэлл, В .; Чжан, X .; Лэнгдон, Г.; Ван, К. Реакция сэндвич-панелей из алюминия и термопластичного полиуретана на взрыв — экспериментальная работа и численный анализ. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2019 , 127, 31–40. [Google Scholar] [CrossRef]
- Чен, В.; Хао, Х .; Хьюз, Д.; Ши, Ю.; Куи, Дж .; Ли, З.-Х. Статические и динамические механические свойства пенополистирола. Матер. Дес. 2015 , 69, 170–180. [Google Scholar] [CrossRef]
- Чжан П.; Ченг, Ю.С.; Лю, Дж.; Ли, Ю .; Чжан, К.; Хоу, Х .; Ван, К. Экспериментальное исследование динамического отклика заполненных пеной сэндвич-панелей с гофрированным заполнителем, подвергнутых воздушной ударной нагрузке. Композиции Часть Б англ. 2016 , 105, 67–81. [Google Scholar] [CrossRef]
- Li, Z.; Чен, В .; Хао, Х. Численное исследование характеристик защиты от взрыва складчатой конструкции с заполнением из пенопласта. Конструкции 2019 , 20, 581–593. [Академия Google] [CrossRef]
- Фар, П.; Язичи, М .; Шукла А. Ударная реакция многослойных гофрированных конструкций с наполнителем при экстремальных температурах. Дж. Сэндв. Структура Матер. 2018 , 20, 130–149. [Google Scholar] [CrossRef]
- Келли, М.; Арора, Х .; Уорли, А .; Кэй, М .; Дель Линц, П.; Хупер, П.; Уважаемый, J.P. Сердечники для сэндвич-панелей для взрывных работ: материалы и градуированная плотность. Эксп. мех. 2016 , 56, 523–544. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
- Рольфе, Э.; Келли, М.; Арора, Х .; Хупер, Пенсильвания; Дорогой, Дж. П. Анализ разрушения с помощью рентгеновской компьютерной томографии композитных сэндвич-панелей, подвергнутых полномасштабному взрывному нагружению. Композиции Часть Б англ. 2017 , 129, 26–40. [Google Scholar] [CrossRef]
- Ye, N.; Чжан, В .; Ли, Д.; Хуанг, В .; Се, В .; Хуанг, X .; Цзян, X. Динамическая реакция и разрушение сэндвич-панелей с сердцевиной из пенопласта ПВХ, подвергнутых импульсной нагрузке. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2017 , 109, 121–130. [Google Scholar] [CrossRef]
- Чжоу Т.; Чжан, П .; Сяо, В .; Лю, Дж.; Ченг, Ю. Экспериментальное исследование характеристик сэндвич-панелей с наполнителем из пенопласта ПВХ при воздушной ударной нагрузке. Композиции Структура 2019 , 226, 111081. [Google Scholar] [CrossRef] «> Sun, G.; Ван, Э .; Чжан, Дж.; Ли, С .; Чжан, Ю .; Ли, К. Экспериментальное исследование динамических характеристик пенопластовых сэндвич-панелей с различными лицевыми листами и градиентами сердцевины, подвергающихся ударной волне. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2020 , 135, 103327. [Google Scholar] [CrossRef]
- Карен И.; Язичи, М .; Шукла, А. Проектирование сэндвич-панелей с пенопластом для смягчения последствий взрыва с использованием алгоритма гибридной эволюционной оптимизации. Композиции Структура 2016 , 158, 72–82. [Google Scholar] [CrossRef]
- Ауне, В.; Фагерхольт, Э.; Бервик, Т .; Лангсет, М. Ударная труба для создания ударной нагрузки на конструкции. Междунар. Дж. Прот. Структура 2016 , 7, 340–366. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
- Доступно в Интернете: http://lstc.com/products/ls-dyna (по состоянию на 29 октября 2020 г.).
- Грубен Г. ; Фагерхольт, Э.; Хопперстад, О .; Бервик, Т. Характеристики разрушения холоднокатаной двухфазной стали. Евро. Дж. Мех. Твердые тела 2011 , 30, 204–218. [Google Scholar] [CrossRef]
- Fagerholt, E. Документация eCorr v4.0. Доступно в Интернете: https://www.ntnu.edu/kt/ecorr (по состоянию на 29 октября 2019 г.).
- Гриттен Ф.; Бервик, Т .; Хопперстад, О .; Лангсет, М. Низкоскоростная перфорация алюминиевых пластин AA5083-h216. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2009 , 36, 597–610. [Google Scholar] [CrossRef]
- Доступно в Интернете: https://www.sundolitt.com/no/sundolitt/norway/standard-eps-og-xps/xps/ (по состоянию на 29октябрь 2020 г.).
- Веструм, О.; Лангсет, М.; Бервик, Т. Моделирование методом конечных элементов пористого полимерного покрытия трубопровода с использованием рентгеновской микрокомпьютерной томографии. Композиции Часть Б англ. 2019 , 172, 406–415. [Google Scholar] [CrossRef]
- Ауне, В.; Вальсамос, Г.; Касадей, Ф.; Лангсет, М.; Бервик, Т. Эффекты взаимодействия жидкости и конструкции во время динамического отклика зажатых тонких стальных пластин, подвергающихся взрывной нагрузке. 2020 . Отправлено. [Google Scholar]
- Ауне, В.; Вальсамос, Г.; Касадей, Ф.; Ларчер, М.; Лангсет, М.; Бёрвик, Т. Использование адаптивности сетки на основе повреждений для прогнозирования вязкого разрушения алюминиевых пластин, подвергнутых взрывной нагрузке. Procedia англ. 2017 , 197, 3–12. [Google Scholar] [CrossRef]
- Бёрвик Т.; Хопперстад, О .; Берстад, Т .; Лангсет, М. Расчетная модель вязкопластичности и пластического повреждения при ударе и проникновении. Евро. Дж. Мех. Твердые вещества 2001 , 20, 685–712. [Google Scholar] [CrossRef]
- Холмен, Дж. К.; Хопперстад, О.С.; Бервик, Т. Низкоскоростное воздействие на многослойные пластины из двухфазной стали. Междунар. Дж. Импакт Инж. 2015 , 78, 161–177. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
- Кронин Д.; Уэлле, С. Полиэтилен низкой плотности, вспененный полистирол и вспененный полипропилен: влияние скорости деформации и размера на механические свойства. Полим. Тест. 2016 , 53, 40–50. [Google Scholar] [CrossRef]
- Токсой А.К.; Гюден, М. Упрочняющий эффект заполнения пенополистиролом алюминиевых тонкостенных цилиндрических труб. Тонкостенная конструкция. 2005 , 43, 333–350. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
- Дешпанде, В.С.; Флек, Н.А. Изотропные модели металлических пен. Дж. Мех. физ. Твердые тела 2000 , 48, 1253–1283. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
- Hanssen, A.; Хопперстад, О .; Лангсет, М.; Ильстад, Х. Проверка конститутивных моделей, применимых к алюминиевой пене. Междунар. Дж. Мех. науч. 2002 , 44, 359–406. [Google Scholar] [CrossRef]
- Рейес, А.; Хопперстад, О.С.; Берстад, Т .; Ханссен, А.Г.; Лангсет, М. Конструктивное моделирование пеноалюминия, включая разрушение и статистическое изменение плотности. Евро. Дж. Мех. Твердые вещества 2003 , 32, 815–835. [Google Scholar] [CrossRef]
- Доступно в Интернете: http://lstc.com/products/ls-opt (по состоянию на 29 октября 2020 г.).
- Mills, N.J. Polymer Foams Handbook: Engineering and Biomechanics Applications and Design Guide; Elsevier: Amsterdam, The Netherlands, 2007. [Google Scholar]
- Cockcroft, M.G.; Лэтэм, Д.Дж. Пластичность и обрабатываемость металлов. Дж. Инст. Встретились. 1968 , 96, 33–39. [Google Scholar]
- Дешпанде, В.; Флек, Н.А. Многоосная текучесть полимерных пен. Acta Mater. 2001 , 49, 1859–1866. [Google Scholar] [CrossRef]
Рис. 1. ( a ) Технические кривые напряжение-деформация, основанные на измерениях двумерной цифровой корреляции изображений (2D-DIC) и ( b ) кривые Коши напряжение-логарифмическая пластическая деформация до образования шейки в различных ориентациях материала относительно направления прокатки для алюминиевого сплава 1050А-х24.
Рисунок 1. ( a ) Расчетные кривые напряжения-деформации, основанные на измерениях двумерной цифровой корреляции изображений (2D-DIC) и ( б ) Кривые напряжения Коши-логарифмическая пластическая деформация до образования шейки в различных ориентациях материала относительно направления прокатки для алюминиевого сплава 1050А-х24.
Рисунок 2. ( a ) Типичные кривые истинного напряжения-деформации из испытаний на сжатие материала экструдированного пенополистирола (XPS) в направлении толщины (ND) в зависимости от плотности и скорости деформации, и ( b ) изменение плотности в направлении ND из пенополиэтилена XPS. Все графики воспроизведены из [6].
Рисунок 2. ( a ) Типичные кривые истинного напряжения-деформации из испытаний на сжатие материала экструдированного пенополистирола (XPS) в направлении толщины (ND) в зависимости от плотности и скорости деформации, и ( b ) изменение плотности в направлении ND из пенополиэтилена XPS. Все графики воспроизведены из [6].
Рисунок 3. Кривые силы-перемещения для ( a ) XPS 250 при четырех скоростях удара и ( b ) сравнение трех плотностей XPS при скорости удара 5 м/с.
Рис. 3. Кривые силы-перемещения для ( a ) XPS 250 при четырех скоростях удара и ( b ) сравнение трех плотностей XPS при скорости удара 5 м/с.
Рисунок 4. Кривые напряжение-деформация для трех пен XPS при скоростях деформации от 0,001 с -1 до 100 с -1 .
Рис. 4. Кривые напряжение-деформация для трех пен XPS при скоростях деформации от 0,001 с -1 до 100 с -1 .
Рисунок 5. Обзор SIMLab Shock Tube Facility (SSTF) [26].
Рис. 5. Обзор SIMLab Shock Tube Facility (SSTF) [26].
Рисунок 6. Изображение, показывающее монтаж многослойного компонента на конце ведомой секции ударной трубы.
Рис. 6. Изображение, показывающее монтаж многослойного компонента на конце ведомой секции ударной трубы.
Рисунок 7. Эскиз испытательного образца и зажимной рамы. Все размеры в мм.
Рис. 7. Эскиз испытательного образца и зажимной рамы. Все размеры в мм.
Рисунок 8. Перемещение и давление в зависимости от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) только для испытаний на алюминиевой обшивке.
Рис. 8. Перемещение и давление в зависимости от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) только для испытаний на алюминиевой обшивке.
Рисунок 9. Скоростные изображения отказа в тесте Sk_P15: ( а ) начало разрыва по вертикальным краям (t = 1,35 мс), ( б ) полный разрыв по вертикальным краям (t = 1,75 мс), ( в ) начало разрыва по верхнему горизонтальному краю (t = 2,16 мс), и ( d ) полный отказ на всем кадре (t = 2,97 мс).
Рис. 9. Скоростные изображения разрушения в тесте Sk_P15: ( a ) начало разрыва по вертикальным краям (t = 1,35 мс), ( b ) полный разрыв по вертикальным краям (t = 1,75 мс), ( c ) начало разрыва в верхней горизонтальной кромке (t = 2,16 мс) и ( d ) полный отказ по всему кадру (t = 2,97 мс).
Рисунок 10. Зависимость смещения и давления от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей при давлении обжига 10 бар.
Рис. 10. Зависимость смещения и давления от времени ( вверху ) и профили смещения ( внизу ) для испытаний сэндвич-панелей при давлении обжига 10 бар.
Рисунок 11. Смещение средней точки только алюминиевых обшивок и сэндвич-панелей при ( a ) давлении обжига 10 бар, ( b ) давлении обжига 12 бар и ( c ) давлении обжига 15 бар. Сплошные и пунктирные линии используются для серий 1 и 2 соответственно.
Рис. 11. Смещение средней точки только алюминиевых обшивок и сэндвич-панелей при ( a ) давлении обжига 10 бар, ( b ) давлении обжига 12 бар и ( c ) Давление обжига 15 бар. Сплошные и пунктирные линии используются для серий 1 и 2 соответственно.
Рисунок 12. Измеренное давление в датчике 1 только для алюминиевых обшивок и сэндвич-панелей при ( a ) давлении обжига 10 бар, ( b ) давлении обжига 12 бар и ( c ) давлении обжига 15 бар. Сплошные и пунктирные линии используются для серий 1 и 2 соответственно.
Рис. 12. Измеренное давление в датчике 1 только для алюминиевых обшивок и сэндвич-панелей в точке ( a ) давление обжига 10 бар, ( b ) давление обжига 12 бар и ( c ) давление обжига 15 бар. Сплошные и пунктирные линии используются для серий 1 и 2 соответственно.
Рисунок 13. Посттестовые изображения задней обшивки ( сверху ), сердцевины ( посередине ) и передней обшивки ( снизу ) для серии 1 при уровне нагрузки P15.
Рис. 13. Посттестовые изображения задней обшивки ( верхняя ), сердцевины ( средняя ) и передней обшивки ( снизу ) для серии 1 при уровне нагрузки P15.
Рис. 14. Сравнение экспериментальных и численных результатов для ( a ) квазистатического и ( b ) низкоскоростного ударного нагружения пенопластовых кубиков. Максимальное смещение, полученное численно, для удобства обозначено крестиком.
Рис. 14. Сравнение экспериментальных и численных результатов для ( a ) квазистатического и ( b ) низкоскоростного ударного нагружения пенопластовых кубиков. Максимальное смещение, полученное численно, для удобства обозначено крестиком.
Рисунок 15. Иллюстрации численной модели: ( a ) Полная сборка и ( b ) многослойный образец. Обратите внимание, что сетка для фланцев и болтов опущена для ясности.
Рис. 15. Иллюстрации численной модели: ( a ) Полная сборка и ( b ) многослойный образец. Обратите внимание, что сетка для фланцев и болтов опущена для ясности.
Рисунок 16. Визуализация распределения плотности применительно к численным моделям.
Рис. 16. Визуализация распределения плотности применительно к численным моделям.
Рис. 17. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки только для алюминиевой обшивки.
Рис. 17. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки только для алюминиевой обшивки.
Рис. 18. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки для испытаний с давлением обжига 10 бар.
Рис. 18. Сравнение экспериментальных и численных смещений средней точки для испытаний с давлением обжига 10 бар.
Рис. 19. Смещения задней обшивки в результате моделирования испытаний при давлении привода 10 бар.
Рис. 19. Смещения задней обшивки в результате моделирования испытаний при давлении привода 10 бар.
Рисунок 20. Сжатие сердечника при моделировании испытаний при давлении драйвера 10 бар.
Рисунок 20. Сжатие сердечника при моделировании испытаний при давлении драйвера 10 бар.
Рисунок 21. Распределение внутренней энергии при численном моделировании испытаний с давлением горения 10 бар.
Рис. 21. Распределение внутренней энергии при численном моделировании испытаний с давлением горения 10 бар.
Рисунок 22. Профили деформации и поля пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_250_P10.
Рисунок 22. Профили деформации и поля пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_250_P10.
Рисунок 23. Профили деформации и поля пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_400_P10.
Рис. 23. Профили деформации и поля пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_400_P10.
Рисунок 24. Профили деформации и поля пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_700_P10.
Рис. 24. Профили деформации и поля пластической деформации из численного моделирования испытания Sw_700_P10.
Таблица 1. Химический состав АА1050-х24 (в мас. %).
Таблица 1. Химический состав АА1050-х24 (в мас. %).
Si | Fe | Cu | Mn | Mg | Zn | Ti | Al |
---|---|---|---|---|---|---|---|
0. 04 | 0,32 | 0,001 | 0,002 | 0,000 | 0,000 | 0,02 | Баланс |
5050505050505050505050505. 9000 2 50505505050505050505050505. Таблица 2. Свойства материала (средние значения на основе пяти испытаний) образцов пенопласта в направлении толщины (нормальном) (ND) [6]. Таблица 3. Матрица испытаний и избранные результаты взрывных испытаний. Таблица 3. Матрица испытаний и избранные результаты взрывных испытаний. Таблица 4. Параметры упрочнения материала алюминиевого сплава АА1050-х24. Таблица 5. Материальные константы для алюминиевого сплава АА1050-х24 (из [34]). Таблица 5. Материальные константы для алюминиевого сплава АА1050-х24 (из [34]). Table 6. Зависящие от плотности константы отверждения пен XPS. Таблица 6. Зависящие от плотности константы отверждения пен XPS. Таблица 7. Параметры кривой уравнения Фридлендера, адаптированные к измерениям давления при испытаниях массивных пластин. Таблица 7. Параметры кривой уравнения Фридлендера, адаптированные к измерениям давления при испытаниях массивных пластин. Publisher’s Note: MDPI stays neutral with regard to jurisdictional claims in published maps and institutional affiliations.05050..
Свойства материала (средние значения на основе пяти испытаний) образцов пенопласта в направлении толщины (нормальном) (ND) [6]. Материал Плотность, ρ
[кг/м 3 ] Эластичный
Модуль, E
[MPA] Учитывает
Стресс, σ y
[MPA]9
[MPA]9
[MPA]9
[MPA]
[MPA]. MPa] Densification
Strain, ε D
[–] Mean SD XPS-250 34.1 0.38 13.7 0.26 0.34 3.36 XPS-400 37.9 0.65 18.5 0.41 0.49 3.68 XPS-700 50. 8 0.38 23.5 0.73 0.77 3.46
4 Таблица
Параметры упрочнения материала алюминиевого сплава АА1050-х24. Тест Номинальная стрельба
Давление [Бар] Ядро
Материал MS
[] P S01, ,
[KPA]
[KPA],
. max
[mm] Sk_P10 10 — 1. 46 167.9 378.4 33.3 Sw_250_P10_1 XPS-250 1.49 170.9 375.3 33.5 Sw_250_P10_2* XPS-250 1.50 161.9 389.9 34.4 Sw_400_P10 XPS-400 1.47 167.9 409. 5 25.7 Sw_700_P10 XPS-700 1.49 171.5 407.1 24.1 Sk_P12* 12 — 1.57 198.9 461.8 41.2 Sw_250_P12 XPS-250 1.57 198.3 480.3 35. 7 Sw_400_P12 XPS-400 1.55 193.9 478.8 33.0 Sw_700_P12* XPS-700 1.57 197.6 469.7 30.5 Sk_P15 15 — 1.59 218.5 512.7 Failure Sw_250_P15_1 XPS-250 1. 60 223.4 503.5 45.6 Sw_250_P15_2 XPS-250 1,61 224,0 508,4 Отказ SW_400_P15_1 XPS-400 _1 XPS-400 _1 XPS-400 _1 XPS-400 906_1 XPS-400 906_1 xps-400706_1 .1706 Failure Sw_400_P15_2 XPS-400 1. 61 227.7 567.4 Failure Sw_700_P15_1 XPS-700 1.61 227.7 523.1 36.2 Sw_700_P15_2 XPS-700 1,61 232,2 588,5 Отказ σ0
[MPa] Q1
[MPa] C1
[MPa] Q2
[MPa] C2
[MPa] 80. 0 25.7 1000,0 7,6 21,4 E
[GPA] ν
[ -] ρ
[кг/м 3 ] CMJC
8 3 ] CMJC
8 3 ] [кг/м 3 ] [кг/м 3 ] [кг/м 3 ]
. 70. 0 0.30 2700 0.014 5 × 10 −4 σp
[MPa] γ
[–] α2
[–] 1/β
[–] C0 [–] 0 0 10,01 0,17 C1 [ -] 700 1,017 × 10–4 1. 618 54. 54.8.806 54.8.806 1,618 54,806 54,806 1,618 54,806 .1706 2,27 −2,615 −0,3874 2,114 Испытание Номинальное срабатывание
Давление [бар] Pr,max
[кПа] td+
[ms] b
[–] P10 10 446. 2 35.4 1.571 P12 12 519.3 39.8 1.892 P15 15 606.6 44.1 2.025
© 2020, авторы. Лицензиат MDPI, Базель, Швейцария. Эта статья находится в открытом доступе и распространяется на условиях лицензии Creative Commons Attribution (CC BY) (http://creativecommons. org/licenses/by/4.0/).