Балки сварные гост: ГОСТ Р 58966-2020 Балки стальные двутавровые сварные. Технические условия. Сортамент

МеталлоГрад — Сварная балка

ООО «МеталлоГрад» производит сварную двутавровую балку типо размеров Б, Ш, К длиной от 3000мм. до 15000мм., высотой стенки от 250мм. до 1500мм. Балка представляет собой сварную конструкцию из стальных листов, по своим техническим характеристикам соответствуя прокатным балкам выпускаемых по ГОСТ 8239-83 или по СТО АСЧМ 20-93.

Сварная балка производится на современной автоматической линии. Производственные мощности позволяют производить 500 тн сварной балки в месяц. Возможно изготовление любых сварных балок в соответствии с предоставленной проектной документацией и эскизам заказчика. Предельные отклонения по размерам и форме поперечного сечения соответствуют СТО АСЧМ 20-93 или ГОСТ 26020-83.

Сварная балка изготавливается из листового горячекатаного проката углеродистых и низколегированных сталей по ГОСТ 27772, ГОСТ 19281. Марка и класс прочности стали оговариваются в заказе и указывается в чертежах КМД.

Материалы для сварки (сварочная проволока, электроды, флюс, углекислый газ и/или газовые смеси) применяются в соответствии со СНиП II-23 и имеют сертификат.

Кромки поясов сварной балки после раскроя машинной кислородной резки на полосы практически не имеют неровностей.

По требованию заказчика производится резка торцов на ленточной пиле.

Минимальное значение катета шва:

• Кf = 6 мм для балок: 40Б1, 40Б2, 45Б1, 45Б2, 50Б1, 50Б2, 50Б3, 55Б1, 55Б2, 60Б1, 70Б1, 40Ш1, 40Ш2, 50Ш1;
• Кf = 8 мм для балок: 60Б2, 70Б2, 80Б1, 80Б2, 90Б1, 90Б2, 100Б1, 100Б2, 100Б3, 100Б4, 45Ш1, 50Ш2, 50Ш3, 50Ш4, 60Ш1, 60Ш2, 60Ш3, 60Ш4, 70Ш1, 70Ш2, 70Ш3, 70Ш4, 80Ш1, 80Ш2, 90Ш1, 90Ш2, 100Ш1, 100Ш2, 40К1, 40К2, 40К3;
• Кf = 10 мм для балок: 70Ш5, 100Ш3, 100Ш4, 40К4, 40К5;

Преимущества сварной балки:

• уменьшение стоимости за счет использования разных марок стали
• возможность применения в сечении балки разных типов сталей для полок и стенок
• минимизация отходов за счет изготовления балки требуемой длины
• изготовление балок таких размеров, которые не катаются на металлургических заводах
• возможность изготовления несимметричных сечений

Технологическая цепочка производства:

• раскрой листового проката на полосы на машине термической резки HW. HG 4001
• правка полосы
• стыковка полос
• сборка балки на сборочном стане
• автоматическая сварка швов
• исправление возможных геометрических дефектов (грибовидность,саблевидность) на специальных правильных станах
• очистка от шлака и брызг после окончания сварки
• ультразвуковой контроль сварных швов

Всю информацию по сварным балкам Вы можете получить

Адрес:   398005 г. Липецк ул. З.Космодемьянской, 1 А

 Электронная почта:

[email protected]

[email protected]

Ассортимент выпускаемой балки

ГОСТ 23121-78 Балки подкрановые стальные для мостовых электрических кранов общего назначения грузоподъемностью до 50 т.

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

БАЛКИ ПОДКРАНОВЫЕ СТАЛЬНЫЕ
ДЛЯ МОСТОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
КРАНОВ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬЮ ДО 50 т

ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ

ГОСТ 23121-78

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

Москва

РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Ордена Трудового Красного Знамени Центральным научно-исследовательским и проектным институтом строительных металлоконструкций (ЦНИИпроектстальконструкция) Госстроя СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

В. М. Бахмутский (руководитель темы), Т.Ф. Королева, И.М. Сорокина, Л.А. Пескова, В.А. Алексеев, В.Т. Ильин, П.П. Домерщиков

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 28 апреля 1978 г. № 72

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 28 апреля 1978 г. № 72 срок действия установлен

с 01.01.1979 г.

до 01.01.1984 г.

Настоящий стандарт распространяется на стальные сварные разрезные подкрановые балки пролетами 6 и 12 м, двутаврового поперечного сечения, составленные из трех листов, устанавливаемые на стальные или железобетонные колонны зданий и открытых крановых эстакад, возводимых в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 65 ° С и выше и сейсмичностью до 9 баллов включительно.

Балки предназначаются для мостовых электрических кранов общего назначения грузоподъемностью до 50 т легкого, среднего и тяжелого режимов работы.

Балки должны удовлетворять требованиям ГОСТ 23118-78 и требованиям, изложенным в соответствующих разделах настоящего стандарта.

1.1. Балки должны изготовляться пролетами 6 м (5,5 м) или 12 м (11,5 м).

1.2. Балки, в зависимости от места их расположения, должны изготовляться двух видов:

рядовые;

концевые, примыкающие к торцам зданий и температурным швам.

1.3. Схемы и основные размеры балок должны соответствовать указанным на чертеже.

Схемы и основные размеры балок

1 — верхний пояс; 2 — нижний пояс; 3 — стенка балки; 4 — ребра жесткости; 5 — опорные ребра

2. 1. Балки должны изготовляться в соответствии с требованиями настоящего стандарта, ГОСТ 23118-78 и СНиП III-18-75 по рабочим чертежам КМД, утвержденным в установленном порядке.

2.2. Предельные отклонения линейных размеров балок и их деталей от номинальных приведены в табл. 1.

Таблица 1

мм

2. 3. Предельные отклонения формы и расположения поверхностей балок от проектных приведены в табл. 2.

Таблица 2

мм

2.4. Шероховатость механически обработанной торцевой поверхности опорного ребра не должна быть грубее первого класса по ГОСТ 2789-73. Кромки поясов подкрановых балок после машинной кислородной резки не должны иметь неровностей, превышающих 0,3 мм.

2.5. Детали балок, в зависимости от расчетной температуры, должны изготовляться из сталей классов, приведенных в табл. 3.

2.6. Материалы для сварки должны приниматься в соответствии со СНиП II -В.3-72.

2. 7. Поясные швы должны выполняться автоматической сваркой с плавным переходом швов к основному металлу.

2.8. При выполнении сварных швов, соединяющих верхний пояс со стенкой, должен обеспечиваться полный провар стенки на всю ее толщину.

2.9. Все сварные швы должны быть непрерывными.

2.10. Заводские стыки листов поясов и стенок балок должны выполняться встык без накладок с применением двухсторонней сварки. Односторонняя сварка допускается при условии подварки корня шва.

2.11. Поверхность стыковых швов листов поясов должна быть зачищена заподлицо с основным металлом. Допускается зачистка швов только в местах установки кранового рельса и соединений листов со стенкой.

Таблица 3

Примечания:

1. Марки сталей должны приниматься по СНиП II-В.3-72 и СНиП II-28-73.

2. Вариант 1 или 2 выбирается на основании результатов сравнения их технико-экономических показателей.

2.12. При выполнении стыковых сварных швов должен обеспечиваться полный провар. Расчетное сопротивление наплавленного металла должно быть равно расчетному сопротивлению основного металла.

2.13. Балки должны быть огрунтованы и окрашены. Грунтовка и окраска должны соответствовать пятому классу покрытия по ГОСТ 9.032-74.

3.1. Балки должны поставляться предприятием-изготовителем комплектно.

В состав комплекта должны входить:

балки или блоки балок;

монтажные прокладки толщиной 6 мм в количестве, равном количеству балок;

техническая документация в соответствии с требованиями ГОСТ 23118-78.

3.2. Подкрановые балки для среднего ряда колонн должны поставляться блоками.

Блок должен состоять из двух балок, соединенных по верхнему поясу тормозным устройством, и установленными между двумя балками вертикальными связями для обеспечения неизменяемости на время транспортирования блока.

Допускается по согласованию между предприятием-изготовителем и потребителем поставлять раздельно балки, устанавливаемые по средним рядам колонн.

4.1. Балки для проверки соответствия их требованиям настоящего стандарта должны быть приняты техническим контролем предприятия-изготовителя поштучно.

4.2. Контроль отклонения линейных размеров балок и их деталей (в том числе размеров поперечных сечений листов) от номинальных, отклонения формы и расположения поверхностей деталей от проектных, качества сварных соединений и подготовки поверхности под защитные покрытия должен производиться до грунтования балок.

4.3. Потребитель имеет право производить приемку балок применяя при этом правила приемки и методы контроля, установленные настоящим стандартом.

5.1. Контроль отклонения линейных размеров балок и их деталей от номинальных, отклонения формы и расположения поверхностей деталей от проектных, а также шероховатости механически обработанной поверхности следует производить универсальными методами и средствами.

5.2. Контроль качества швов сварных соединений и размеров их сечений должен производиться в соответствии со СНиП III-18-75.

6.1. Изготовленные балки должны быть замаркированы.

На каждой балке должны быть нанесены следующие маркировочные знаки:

номер заказа;

номер чертежа КМД, по которому изготовлена балка;

условное обозначение балок по чертежу КМД с указанием порядкового номера изготовления.

Пример маркировки:

,

где 300 — номер заказа;

5 — номер чертежа КМД;

Б1 — условное обозначение;

2 — порядковый номер изготовления.

6.2. Маркировочные знаки должны наноситься несмываемой краской на наружной стороне одного из опорных ребер — выше монтажной прокладки и на наружной стороне нижнего пояса — в средней части балки.

6.3. При транспортировании и хранении балки должны опираться на деревянные подкладки и прокладки.

Толщина деревянных подкладок должна быть не менее 50 мм при транспортировании и не мене 150 мм при хранении балок на строительной площадке.

Толщина прокладок должна быть не менее 25 мм.

Длина подкладок и прокладок должна быть больше габарита опирания балок не менее чем на 100 мм.

При транспортировании и хранении должна быть обеспечена надежность закрепления балок и сохранность их от повреждений.

Монтажные прокладки должны быть соединены с опорными ребрами временными болтами.

Балки должны храниться в штабелях высотой не более чем 2,3 м.

7.1. Монтаж балок должен производиться в соответствии с требованиями ГОСТ 23118-78 и СНиП III-18-75.

8.1. Изготовитель должен гарантировать соответствие балок требованиям настоящего стандарта при соблюдении условий транспортирования, хранения и монтажа, установленных стандартом.

СОДЕРЖАНИЕ

Балки сварные двутавровые | Металлоторговый портал

Skip to Main Content Area

Рис. 1. Сварной двутавр

Условные обозначения: h — высота двутавра; b — ширина полки; S — толщина стенки; t — толщина полки.

Таблица 1. Размеры, масса
и количество метров в тонне сварных двутавров по ТУ У 01412851.001–95
производства Днепропетровского завода металлоконструкций им. Бабушкина

Примечание. Масса 1 м сварного двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м³ и является справочной величиной.

вернуться наверх

‹ Балки двутавровые стальные специальные по ГОСТ 19425–74 Вверх по содержанию Балки двутавровые горячекатаные с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020–83 ›

• ТОВ «АЕМР». «Металургійне ательє» спеціальних сталей

  29.09.2022

• Енергокриза в Європі створила нові можливості для азійських виробників сталі

  21.09.2022

• Літній спад: чому скорочують роботу українські металурги та гірники

  18.07.2022

• Обращение ООО АЭМР к машиностроителям Украины

  02.05.2022

• АЭМР — производитель кованого проката и поковки из спецсталей

  15.04.2022

• Обзор украинского и мирового рынка листового проката и сварных труб

  18. 03.2021

• Обзор рынка сортового проката — 18.01.2021

  18.01.2021

• Обзор рынка нержавеющей стали — 20.08.2020

  20.08.2020

• Общий обзор рынка черного металла — 07.08.2020

  07.08.2020

• Обзор рынка длинномерного проката — 28.07.2020

  28.07.2020

• Обзор рынка листового проката — 26.05.2020

  26.05.2020

• Общий обзор рынка черного металла — 27.04.2020

  27.04.2020

• Общий обзор рынка черного металла — 03.04.2020

  03.04.2020

• Обзор рынка катанки — 26.03.2020

  26.03.2020

• Обзор рынка листового проката — 19.03.2020

  19.03.2020

Профили полые конструкционные круглые, сварные по спирали. Стальные трубы EN 10219 спецификации

В данной таблице представлены холоднодеформированные, спирально сваренные, круглые конструкционные полые профили, размеры стальных труб, размеры, свойства, спецификации. Изготовлено в соответствии со стандартом: 

EN 10219:2006

Назад

Лазерная сварка | Научный.

Заголовок статьиСтраница

Параметрическое исследование методов импульсно-дуговой сварки (PAW) и лазерной сварки (LBW) для элементов аккумуляторной батареи электромобиля

Аннотация: Электромобили (ЭМ) предлагают автомобильной промышленности потенциал для достижения будущих целей по выбросам за счет разработки больших аккумуляторных систем. Эти аккумуляторные системы требуют, чтобы несколько тысяч отдельных аккумуляторных элементов были соединены вместе. Аккумуляторные элементы представляют собой сложные сборки из разнородных материалов очень малой толщины, что представляет собой серьезную проблему в процессе соединения, особенно сварки. Мы исследовали эффективность лазерной сварки (LBW), а также импульсной дуговой сварки (PAW) для соединения меди с никелевым покрытием толщиной 0,3 мм с мягкой сталью толщиной 0,7 мм. Было проведено параметрическое исследование сварных швов внахлестку хорошего качества, основанное на высокой прочности на растяжение. Микроструктуру шва исследовали с помощью оптической, а также растровой электронной микроскопии (СЭМ). Механические характеристики образцов сварного шва были охарактеризованы с помощью испытаний на растяжение и измерений микротвердости, чтобы установить взаимосвязь свойств микроструктуры. Максимальная прочность на растяжение, измеренная для определенной геометрии сварного шва, составила 660 Н для LBW и 496н для ЛАП. Значительное увеличение твердости было измерено в наггете сварного шва из-за образования композитной микроструктуры Cu-Fe.

611

Сплав ХН45ВМТЮБР: влияние режимов лазерной сварки на микроструктуру и распределение легирующих элементов в шве

Аннотация: В статье рассмотрены результаты экспериментальных исследований микроструктуры и перераспределения легирующих элементов в жаростойком сплаве ХН45ВМТЮБР при лазерно-лучевой сварке (сплав, изготовленный по ГОСТ 5632-14). Показано влияние лазерного излучения на перераспределение легирующих элементов по глубине сварочного шва. Анализ охватывает микроструктуру нескольких зон сварки и термического влияния и перераспределение легирующих элементов в этих зонах. Обнаружено увеличение содержания вольфрама в корне шва. Доказано, что перераспределение легирующих элементов в зонах сварки влияет на прочностные характеристики шва.

530

Характеристика высокоэнтропийного сплава Al _0,5 CoCrFeNi, сваренного лазерным лучом

Аннотация: Высокоэнтропийные сплавы (ВЭС), система сплавов нового поколения, обладают превосходными механическими свойствами с упрочнением твердого раствора. Al _x CoCrFeNi-HEA является одной из таких систем, которой уделяется больше внимания из-за ее удельного предела текучести и пластичности. В настоящей работе Al _0,5 CoCrFeNi-HEA был получен методом вакуумно-дуговой плавки. Лазерно-лучевую сварку (ЛС) проводили на кованых и гомогенизированных ВЭС толщиной 1 мм при мощности луча 1,5 кВт и скорости перемещения 600 мм/мин. Особенности микроструктуры различных участков шва изучались с помощью сканирующей электронной микроскопии. Гомогенизированный Al _0,5 CoCrFeNi-HEA показали равноосные зерна со средним размером 60 мкм. Металл сварного шва имел типичную микроструктуру зоны сплавления с дендритной структурой с уменьшением ОЦК-фазы из-за минимального соотношения сегрегации Al и Ni на междендритных участках. Микрохимический анализ с энергодисперсионной спектроскопией подтвердил, что значительной сегрегации элементов в зоне сплавления шва не было. Исследование микротвердости, выполненное поперек сварного шва, показало снижение твердости вследствие значительного снижения коэффициента упрочнения с высоким содержанием Al-Ni.

448

Квалификация диодных лазеров прямого действия для лазерной сварки с целью повышения эффективности процесса

Аннотация: Лазерная сварка стала признанным методом соединения в автомобилестроении. Обычные твердотельные лазеры создают высококачественные соединения, но имеют низкую энергоэффективность. Напротив, прямые диодные лазеры (DDL) имеют более высокую энергоэффективность, дешевле в покупке и, кроме того, требуют меньше места для полезного использования. Чтобы изучить общую производительность прямых диодных лазеров по сравнению с дисковыми лазерами, необходимо оценить качество сварки и энергопотребление двух лазеров. Кроме того, для этого вклада исследуется стабильность луча DDL, например, временное изменение положения фокуса и формы луча. Обнаружено, что смещение фокуса происходит при более длительных периодах излучения, но изменение диаметра фокуса в начальной фокальной плоскости незначительно. Как и ожидалось, прямой диодный лазер потребляет меньше энергии, чем дисковый лазер при той же выходной мощности. Эксперименты по сварке проводятся с использованием четырех различных стальных сплавов, которые являются образцовыми конструкционными материалами, используемыми в автомобилестроении. Металлографический анализ показывает, что при использовании дискового лазера глубина и ширина сварного шва в среднем больше. Однако даже при необходимости более высокой выходной мощности для достижения одинаковой геометрии шва DDL потребляет меньше энергии и, следовательно, требует меньших затрат.

127

СОПРОТИВЛЕНИЕ РАЗРУШЕНИЮ СТЫКОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ, СВАРЕННЫХ оплавлением и лазерной сваркой, в микролегированной стали HSLA

Аннотация: Высокопрочные низколегированные (HSLA) стали широко используются в автомобильной и нефтяной промышленности благодаря хорошим механическим свойствам и свариваемости. Выбор процесса сварки зависит от нескольких факторов, в том числе от качества сварного шва и производственных мощностей. Знание механических характеристик сварного соединения необходимо для обеспечения надежности конструкции. В настоящей работе стыковые соединения были выполнены из листов микролегированной стали HSLA толщиной 5 мм методами сварки оплавлением и лазерной сварки, причем в последнем использовались два различных режима подвода тепла. Оценивали микроструктуру и твердость наплавленных валиков. Вязкость разрушения сварных соединений оценивали с помощью испытаний CTOD. Соединение лазерной сварки с более высокой погонной энергией имело критическое значение CTOD, сравнимое с соединением, сваренным оплавлением, в то время как соединение мартенситно-бейнитной лазерной сварки с более низкой погонной энергией имело тенденцию к хрупкому поведению.

248

Исследования плазмотронных процессов лазерной сваркой

Аннотация: Изготовление ответственных изделий с помощью технологий лазерной сварки требует более высоких характеристик стабильности таких технологий; это объясняет необходимость запуска процедур тестирования сквозного процесса проплавки в режиме реального времени. Этот тип испытаний можно проводить путем регистрации потоков плазмы, возникающих под обрабатываемой деталью, посредством проплавления [т.е. металл подвергается интенсивной термообработке лазерным лучом.

190

Нелинейные методы оптимизации для определения параметров модели источника тепла

Аннотация: В этой статье исследуется метод идентификации параметров для реконструкции трехмерного переходного температурного поля для моделирования лазерной сварки. Реконструкция основана на моделях объемного источника тепла и использует экспериментальные данные. Идентификация параметров приводит к обратной задаче теплопроводности, которая не может быть решена точно, но с точки зрения оптимального согласования модельных и экспериментальных данных. Для решения обратной задачи применяются методы нелинейной оптимизации для минимизации целевой функции, зависящей от проблемы. В частности, целевая функция генерируется на основе метода модели поверхности отклика (RSM). Точки отбора проб на RSM определяются с помощью анализа методом конечных элементов (FEA). Целью данной исследовательской работы является оценка и сравнение алгоритмов градиентной и стохастической оптимизации. Предложенная идентификация параметров позволяет определять параметры модели источника тепла в автоматическом режиме. Методика применяется к сварным швам соединений из разнородных материалов.

2008 г.

Волоконно-лазерная сварка Ti-6242 — влияние параметров обработки на микроструктурные и механические свойства

Аннотация: В настоящей работе исследуется влияние мощности лазерного луча, положения фокуса и скорости продвижения на геометрию, микроструктуру и механические свойства сваренных волоконным лазером стыковых соединений Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo (обозначаемых как Ti-6242). для высокотемпературных применений. Были проведены детальные микроструктурные и механические исследования сварных швов, изготовленных с использованием оптимизированных параметров (мощность лазерного луча 5 кВт, положение фокуса 0,0 мм и скорость подачи 6,2 м/мин). Основной материал Ti-6242 характеризуется глобулярной (α+β) микроструктурой. Подвод тепла при лазерной сварке привел к образованию мартенситной зоны сплавления α’-фазы. Зона термического влияния представлена ​​глобулярными зернами и игольчатыми кристаллитами. Эти локальные превращения были связаны с изменением микротекстуры, среднего размера зерна и содержания β-фазы. При этом микротвердость увеличилась с 330 HV 0,3 до 450 HV 0,3 за счет мартенситного превращения. Механическое поведение сваренного лазерным лучом стыкового соединения Ti-6242, нагруженного растяжением, определялось свойствами основного материала Ti-6242. Локальное увеличение твердости обеспечивало экранирующий эффект, предохраняющий стыковое соединение Ti-6242 от механических повреждений.

903

Механическое поведение азотированной и термообработанной лазерной сваркой поверхности Ti-6Al-4V

Аннотация: Сообщалось, что сварка титанового сплава Ti-6Al-4V затруднена из-за внутренней реакционной способности с кислородом, а также из-за того, что сварка обычно дает несбалансированную α/β-структуру. Этот вклад касается термической обработки сплава Ti-6Al-4V, полученного лазерной сваркой, в камере CVD-азотирования. Термическая обработка направлена ​​на получение структуры зоны сплавления, аналогичной основному материалу. Дополнительным преимуществом метода является создание на поверхности детали твердого нитридного слоя, повышающего твердость. CVD-обработка при 850°C в течение 2 часов оказалась эффективной для преобразования мартенситной структуры после сварки в двухфазную структуру, контролируемую диффузией α/β. Хотя зона сплавления после обработки была мягкой (330 HV), поверхность твердая, достигает около 750 HV. Прочность на растяжение и пластичность после сварки были очень близки к основному материалу. Однако предел текучести снизился с 1030 МПа до 880 МПа, а равномерная деформация уменьшилась с 8 до 1 % после CVD-обработки. Усталостное поведение сильно отличалось в зависимости от условий испытаний. В условиях вращательного изгиба более высокие пределы усталости, около 400 МПа, наблюдались для образца сварного шва, обработанного методом ХОПФ. Тем не менее, усталостное поведение в одноосных условиях было очень похоже на состояние после сварки и на сварной шов, обработанный методом CVD, с достижением предела выносливости при 250 МПа.

167

Влияние присадочных проволок со структурированной поверхностью на лазерную сварку медных сплавов

Аннотация: По сравнению со сталью требуемое количество энергии для обычной сварки меди выше из-за ее более высокой теплопроводности. Эта проблема в основном решается путем предварительного нагрева заготовок или процессов сварки с высокой интенсивностью, таких как сварка лазерным лучом. Поскольку поглощение медью инфракрасных длин волн, которые сегодня обычно используются в промышленности, обычно низкое, энергоэффективность процесса лазерной сварки низка. Кроме того, если для увеличения перемыкаемой ширины соединительных зазоров используются присадочные проволоки, потребление энергии в процессе дополнительно увеличивается из-за дополнительного количества энергии, необходимой для расплавления присадочного материала. Как известно, шероховатая поверхность медных деталей Чтобы увеличить поглощение и, следовательно, энергоэффективность лазерной сварки без присадочной проволоки, в этой статье исследуется влияние присадочной проволоки со структурированной поверхностью на лазерную сварку медных сплавов. Таким образом, исследуется корреляция между геометрией накатки, поглощением, объемом расплавленного металла и результатом сварки. По этой причине результат сварки оценивается с помощью геометрических, электрических и механических свойств сварного шва, т.е. ширина шва, усиление шва, площадь поперечного сечения, электрическое сопротивление, предел прочности при растяжении и деформация.

171

Gale Apps — Технические трудности

Приложение, к которому вы пытаетесь получить доступ, в настоящее время недоступно. Приносим свои извинения за доставленные неудобства. Повторите попытку через несколько секунд.

Если проблемы с доступом сохраняются, обратитесь за помощью в наш отдел технической поддержки по телефону 1-800-877-4253. Еще раз спасибо, что выбрали Gale, обучающую компанию Cengage.

org.springframework.remoting.RemoteAccessException: невозможно получить доступ к удаленной службе [authorizationService@theBLISAuthorizationService]; вложенным исключением является com.zeroc.Ice.UnknownException unknown = «java.lang.IndexOutOfBoundsException: индекс 0 выходит за границы для длины 0 в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.outOfBounds(Preconditions.java:64) в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.outOfBoundsCheckIndex(Preconditions.java:70) в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.checkIndex(Preconditions.java:248) в java.base/java.util.Objects.checkIndex(Objects.java:372) в java.base/java.util. ArrayList.get(ArrayList.java:458) в com.gale.blis.data.subscription.dao.LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.populateSessionProperties(LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.java:60) в com.gale.blis.data.subscription.dao.LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.reQuery(LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.java:53) в com.gale.blis.data.model.session.UserGroupEntitlementsManager.reinitializeUserGroupEntitlements(UserGroupEntitlementsManager.java:30) в com.gale.blis.data.model.session.UserGroupSessionManager.getUserGroupEntitlements(UserGroupSessionManager.java:17) в com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getProductSubscriptionCriteria(CrossSearchProductContentModuleFetcher.java:244) на com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getSubscribedCrossSearchProductsForUser(CrossSearchProductContentModuleFetcher. java:71) на com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getAvailableContentModulesForProduct(CrossSearchProductContentModuleFetcher.java:52) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.AbstractProductEntryAuthorizer.getContentModules(AbstractProductEntryAuthorizer.java:130) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.CrossSearchProductEntryAuthorizer.isAuthorized(CrossSearchProductEntryAuthorizer.java:82) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.CrossSearchProductEntryAuthorizer.authorizeProductEntry(CrossSearchProductEntryAuthorizer.java:44) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.ProductEntryAuthorizer.authorize(ProductEntryAuthorizer.java:31) в com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize_aroundBody0(BLISAuthorizationServiceImpl.java:57) на com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl. authorize_aroundBody1$advice(BLISAuthorizationServiceImpl.java:61) на com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize(BLISAuthorizationServiceImpl.java:1) в com.gale.blis.auth.AuthorizationService._iceD_authorize(AuthorizationService.java:97) в com.gale.blis.auth.AuthorizationService._iceDispatch(AuthorizationService.java:406) в com.zeroc.IceInternal.Incoming.invoke(Incoming.java:221) в com.zeroc.Ice.ConnectionI.invokeAll(ConnectionI.java:2706) на com.zeroc.Ice.ConnectionI.dispatch(ConnectionI.java:1292) в com.zeroc.Ice.ConnectionI.message(ConnectionI.java:1203) в com.zeroc.IceInternal.ThreadPool.run(ThreadPool.java:412) в com.zeroc.IceInternal.ThreadPool.access$500(ThreadPool.java:7) в com.zeroc.IceInternal.ThreadPool$EventHandlerThread.run(ThreadPool.java:781) в java.base/java.lang.Thread.run(Thread.java:834) » org. springframework.remoting.ice.IceClientInterceptor.convertIceAccessException(IceClientInterceptor.java:348) org.springframework.remoting.ice.IceClientInterceptor.invoke(IceClientInterceptor.java:310) org.springframework.remoting.ice.MonitoringIceProxyFactoryBean.invoke(MonitoringIceProxyFactoryBean.java:71) org.springframework.aop.framework.ReflectiveMethodInvocation.proceed(ReflectiveMethodInvocation.java:186) org.springframework.aop.framework.JdkDynamicAopProxy.invoke(JdkDynamicAopProxy.java:215) com.sun.proxy.$Proxy151.authorize(Неизвестный источник) com. gale.auth.service.BlisService.getAuthorizationResponse(BlisService.java:61) com.gale.apps.service.impl.MetadataResolverService.resolveMetadata(MetadataResolverService.java:65) com.gale.apps.controllers.DiscoveryController.resolveDocument(DiscoveryController.java:57) com.gale.apps.controllers.DocumentController.redirectToDocument(DocumentController.java:22) jdk.internal.reflect.GeneratedMethodAccessor246.invoke (неизвестный источник) java.base/jdk.internal.reflect.DelegatingMethodAccessorImpl.invoke(DelegatingMethodAccessorImpl.java:43) java. base/java.lang.reflect.Method.invoke(Method.java:566) org.springframework.web.method.support.InvocableHandlerMethod.doInvoke(InvocableHandlerMethod.java:205) org.springframework.web.method.support.InvocableHandlerMethod.invokeForRequest(InvocableHandlerMethod.java:150) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.ServletInvocableHandlerMethod.invokeAndHandle(ServletInvocableHandlerMethod.java:117) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.RequestMappingHandlerAdapter.invokeHandlerMethod (RequestMappingHandlerAdapter.java:895) org.springframework.web. servlet.mvc.method.annotation.RequestMappingHandlerAdapter.handleInternal (RequestMappingHandlerAdapter.java:808) org.springframework.web.servlet.mvc.method.AbstractHandlerMethodAdapter.handle(AbstractHandlerMethodAdapter.java:87) org.springframework.web.servlet.DispatcherServlet.doDispatch(DispatcherServlet.java:1067) org.springframework.web.servlet.DispatcherServlet.doService(DispatcherServlet.java:963) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.processRequest(FrameworkServlet.java:1006) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.doGet(FrameworkServlet.java:898) javax. servlet.http.HttpServlet.service(HttpServlet.java:626) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.service(FrameworkServlet.java:883) javax.servlet.http.HttpServlet.service(HttpServlet.java:733) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:227) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.tomcat.websocket.server.WsFilter.doFilter(WsFilter.java:53) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain. internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.catalina.filters.HttpHeaderSecurityFilter.doFilter(HttpHeaderSecurityFilter.java:126) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.servlet.resource.ResourceUrlEncodingFilter.doFilter(ResourceUrlEncodingFilter.java:67) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.RequestContextFilter.doFilterInternal (RequestContextFilter.java:100) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org. springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:102) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) com.gale.common.http.filter.SecurityHeaderFilter.doFilterInternal(SecurityHeaderFilter.java:29) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:102) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.owasp.validation.GaleParameterValidationFilter.doFilterInternal(GaleParameterValidationFilter.java:97) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.doFilter(ErrorPageFilter.java:126) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.access$000(ErrorPageFilter.java:64) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter$1.doFilterInternal(ErrorPageFilter.java:101) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org. springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.doFilter(ErrorPageFilter.java:119) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.FormContentFilter.doFilterInternal (FormContentFilter.java:93) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org. apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.boot.actuate.metrics.web.servlet.WebMvcMetricsFilter.doFilterInternal (WebMvcMetricsFilter.java:96) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.CharacterEncodingFilter.doFilterInternal (CharacterEncodingFilter. java:201) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:117) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.catalina.core.StandardWrapperValve.invoke(StandardWrapperValve.java:202) org.apache.catalina.core.StandardContextValve.invoke(StandardContextValve.java:97) org.apache.catalina.authenticator. AuthenticatorBase.invoke(AuthenticatorBase.java:542) org.apache.catalina.core.StandardHostValve.invoke(StandardHostValve.java:143) org.apache.catalina.valves.ErrorReportValve.invoke(ErrorReportValve.java:92) org.apache.catalina.valves.AbstractAccessLogValve.invoke(AbstractAccessLogValve.java:687) org.apache.catalina.core.StandardEngineValve.invoke(StandardEngineValve.java:78) org.apache.catalina.connector.CoyoteAdapter.service(CoyoteAdapter.java:357) org.apache.coyote.http11.Http11Processor. service(Http11Processor.java:374) org.apache.coyote.AbstractProcessorLight.process(AbstractProcessorLight.java:65) org.apache.coyote.AbstractProtocol$ConnectionHandler.process(AbstractProtocol.java:893) org.apache.tomcat.util.net.NioEndpoint$SocketProcessor.doRun(NioEndpoint.java:1707) org.apache.tomcat.util.net.SocketProcessorBase.run(SocketProcessorBase.java:49) java.base/java.util.concurrent.ThreadPoolExecutor.runWorker(ThreadPoolExecutor.java:1128) java.base/java.util.concurrent.ThreadPoolExecutor$Worker.